15_Stelmah.doc Адгезионно-деформационные и динамические процессы в граничных слоях. Сообщение I. Закономерности процесса изнашивания … Проблеми трибології (Problems of Tribology) 2012, № 1 106 Стельмах А.У. Национальный авиационный университет, г. Киев, Украина АДГЕЗИОННО-ДЕФОРМАЦИОННЫЕ И ДИНАМИЧЕСКИЕ ПРОЦЕССЫ В ГРАНИЧНЫХ СЛОЯХ. СООБЩЕНИЕ I. ЗАКОНОМЕРНОСТИ ПРОЦЕССА ИЗНАШИВАНИЯ ПРИ ТРЕНИИ В УСЛОВИЯХ ГРАНИЧНОЙ СМАЗКИ Введение Одной из актуальных проблем современной трибологии является повышение работоспособности трибосистем с граничным трением. Значимость этой проблемы возрастает, если учесть, что потери, свя- занные с изнашиванием узлов трения, составляют до 5 % ВВП промышленно-развитых стран. Развитие этого направления сдерживается недостаточностью знаний о сложных физико-химических, физико- механических и динамических процессах, протекающих при трении в условиях высоких нагрузочно- скоростных параметров в трибосистеме «твердое тело - смазочная среда - твердое тело». Существует два основных взаимоисключающих подхода к решению проблемы граничного трения. Первый, ЭГД (эластогидродинамический) подход, основан на динамических процессах в тонком смазочном слое, в котором возникает избыточное давление, отождествляемое с контактными напряже- ниями в рабочих поверхностях, хотя трибоконтакт имеет три характерные области по направлению дви- жения: сужающаяся или конфузорная область (КО), переходная область (ПО) и расширяющаяся или диффузорная область (ДО). При этом смазочная среда рассматривается, как ньютоновская однородная жидкость. Этот подход разработан О. Рейнольдсом, Н.П. Петровым, А.И. Петрусевичем и др. [1 - 4] в основном на уровне теоретических описаний, которыми предусматривается безызносность ЭГД- контакта, что противоречит эксперименту. При этом адгезионно-деформационные взаимодействия меж- ду поверхностями не рассматриваются. Однако в рамках этого подхода обнаружены кавитация [5] и тер- моэффект [6] в смазочных слоях, подтверждающие наличие в них динамических процессов. Второй подход, основанный на адгезионно-деформационной теории граничной смазки, является признанным в современной трибологии, экспериментально подтвержденным и развит в работах Крагель- ского И.В, Боудена и др.[7, 8], а также отечественным ученым Костецким Б.И. и его школой (Голего Н.Л., Аксенов А.Ф., Шевеля В.В., Запорожец В.В., Дмитриченко Н.Ф. и др.) [9 … 12]. В рамках этого подхода граничный слой рассматривается, как «третье тело», в котором давление, отождествляемое с герцевскими контактными напряжениями, всегда выше давления окружающей среды. При этом какие- либо динамические процессы в граничном слое не учитываются, что не позволяет объяснить наличие в нем кавитации и термоэффекта, описать кинетику адгезионно-деформационного взаимодействия поверх- ностей, определить условия и области его локализации, обосновать механизм образования и распределе- ния продуктов изнашивания в контактной области и другие эффекты. Это ограничивает установление взаимосвязи неоднозначных сложных динамических процессов в граничных слоях с адгезионно- деформационным взаимодействием поверхностей, что не позволяет управлять трибологическим поведе- нием трибоконтакта. В данной работе предлагается третий подход к рассматриваемой проблеме [13], ос- нованный на адгезионно-деформационном взаимодействии поверхностей в его взаимосвязи с динамиче- скими процессами в граничном слое. Для установления такой взаимосвязи необходимо было провести систематические комплексные исследования как закономерностей динамических процессов в граничном слое, так и адгезионно-деформационного взаимодействия поверхностей совместно с трибологическим поведением контакта, что и явилось целью настоящей работы. Методика и материалы Исследование процессов трения в условиях граничной смазки потребовало использования спе- циального оборудования, которое было разработано и изготовлено в лаборатории нанотриботехнологий НАУ. Физическое моделирование радиального подшипника скольжения осуществлялось на специально разработанном и изготовленном приборе трения скольжения с линейным контактом АСК-01 [14], где модель подшипника реализовывала плоская поверхность неподвижного образца (рис. 1, а), а модель вала - образец в виде цилиндрического ролика (диаметр – 33 мм, ширина рабочей поверхности образующей, т.е. длина модельного подшипника – 3 мм). Сталь ШХ-15, HRC 59 … 63. В приборе АСК-01 (рис. 1, б) обеспечивается постоянство линейного мгновенного контакта и равномерность распределения контакт- ных напряжений благодаря использованию системы самоустанавливания контакта (рис. 1, а). Это дос- тигнуто тем, что оси вращения модельного подшипника OZ и OX пересекают ось вращения модельного вала OZ в его центре масс по оси действия осевой нагрузки OY. Для обеспечения корректности триболо- гических исследований использовался разработанный и изготовленный лазерный сканирующий диффе- PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com Адгезионно-деформационные и динамические процессы в граничных слоях. Сообщение I. Закономерности процесса изнашивания … Проблеми трибології (Problems of Tribology) 2012, № 1 107 ренциально-фазовый микроскоп-профилометр ЛСДФМП с чувствительностью по профилю 1нм [15], а также растровый электронный микроскоп РЭМ-106И. а б Рис. 1 – Внешний вид машины трения АСК-01 (а) и схема модельной трибосистемы скольжения с постоянным мгновенным линейным контактом (б) В качестве смазки использовали горюче-смазочные материалы различных классов: авиакероси- ны (ТС-1, РТ), моторные минеральные (МС-20, ГАЛОЛ М-4042, МК-8) синтетические масла (диалкил- бензольное, ИПМ-10) вакуумные масла (ВМ-6, ВМ-4), гидравлические масла (АМГ-10, ИГП 18), холо- дильное масло ХФ 12-16 и др. Трибологические испытания проводились в широком диапазоне нагрузоч- но-скоростных параметров. Начальные контактные напряжения создавались для низкомолекулярных уг- леводородных сред - 1000 МПа, а для масел от 2000 до 2500 МПа. Линейная скорость скольжения варь- ировалась от 0,04 м/с до 2м/с. Шероховатость рабочих поверхностей модельных вала и плоского под- шипника создавалась путем их последовательного полирования алмазными пастами до уровня параметра Ra < 20 нм, что контролировалось ЛСДФМП. Измерения профилей износа дорожек трения производи- лись контактным профилографом-профилометром «Калибр М201» и бесконтактным ЛСДФМП. Результаты исследований и обсуждение На рис. 2 … 4 представлены экспериментальные закономерности процесса изнашивания, адгези- онного взаимодействия поверхностей и распределение продуктов износа после трения симметричной системы, которые не имеют однозначного объяснения с позиций известных теорий трибологии. Однако они могут быть описаны с позиций упорядоченных микротечений упругодеформированных граничных слоев смазки, обуславливающих градиенты давлений в конфузорной и диффузорной областях трибоконтакта. Рис. 2 – Зависимость износа I от от начальных максимальных контактных напряжений σmax (1 – теоретическая, 2 – экспериментальная) при разных мгновенных фактических контактных напряжениях σф относительно теоретических σт с учетом фактической площади контакта Sф и теоретической Sт. Скорость скольжения 0,3 м/с На рис. 2 представлены изменения износа от осевой нагрузки модельной трибосистемы скольже- ния при реализации постоянного (I) и подвижного контакта (II). В первом случае фактическая мгновен- ная площадь контакта приблизительно соответствует теоретической и сам контакт при вращении мо- дельного вала практически не нарушается. Представленная зависимость (I) соответствует традиционным представлениям об увеличении из- носа с ростом контактных напряжений (пунктир 1). Однако при подвижном контакте, вызванном осевы- PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com Адгезионно-деформационные и динамические процессы в граничных слоях. Сообщение I. Закономерности процесса изнашивания … Проблеми трибології (Problems of Tribology) 2012, № 1 108 ми отклонениями поверхности образующей цилиндр модельного вала, фактическая площадь контакта при постоянной нагрузке существенно (в разы) меньше теоретической. Следовательно, мгновенные на- пряжения поверхностей – больше расчетных, что объясняется осевой подвижностью контактирующих участков в пределах контурной площади. При этом интенсивность изнашивания существенно уменьша- ется (II). После реализации полного контакта на приборе АСК-01, когда мгновенная площадь контакта близка к теоретической и фактические контактные напряжения существенно меньше, чем в предыдущем случае, интенсивность изнашивания при прочих равных условиях нагружения возрастала, несмотря на меньшие значения фактических контактных напряжений, обеспечиваемых системой самоцентрирования (рис. 1, а). Увеличение износостойкости при повышении мгновенных контактных напряжений (рис. 2, II) можно объяснить динамическими процессами в граничных слоях, а именно, их торцевыми микроперете- каниями из реверсивно смещающейся конфузорной области в диффузорную в осевом направлении. Эта закономерность справедлива для масел различных классов и особенно ярко проявляется в синтетических маслах (ИПМ-10). Рабочая поверхность трения в контактной диффузорной области характеризуются признаками адгезии (вырывы, каверны, кратеры, рис. 3, а), которые всегда отсутствуют в конфузорной области. Про- филограммы дорожек износа (рис. 3, б) носят явно асимметричный характер относительно оси пересече- ния максимальной глубины профиля, перпендикулярной плоской поверхности. Симметрия профилей (рис. 3, б) нарушается вследствие адгезионного разрушения поверхности подшипника в диффузорной области (ДО) контакта. Адгезионное взаимодействие поверхностей в диффузорной области трибоконтак- та может быть вызвано понижением в граничных слоях давления ниже давления окружающей среды. Та- кое разрежение в граничных слоях приводит к их десорбции и дополнительному сжатию поверхностей, инициируя их схватывание. а б Рис. 3 – Адгезионное взаимодействие материалов поверхностей в диффузорной области (а) и асимметрия профилей изношенных дорожек скольжения (б) На рис. 3, б показана фактическая асимметрия профилограмм дорожек скольжения, образован- ных на поверхности модельного подшипника после трения теоретически симметричного линейного три- боконтакта. Нарушение симметрии связано с образованием адгезионных локальных взаимодействий, по- казанных на рис.3, б в виде всплесков величины износа в диффузорной области контакта. Продукты изнашивания в виде высокодисперсного порошка располагались вокруг дорожки трения определённым образом (рис. 4), отражая траекторию их движения. Планарная картина осаждения указывает на их упорядоченное движение: большинство частиц при этом скапливалось в области входа вала в контакт, а по торцам частицы износа оседали симметрично оси направления скольжения. Такое распределение продуктов износа свидетельствует об их упорядоченном движении из области входа вала в контакт в область выхода. Линии тока граничных слоёв с микрочастицами износа, показанные на рис. 4, отражают микротечения слоёв. Обращает на себя внимание практическое отсутствие продуктов изнашивания в диффузорной области выхода вала из контакта. Анализ такого распределения продуктов изнашивания в околоконтактной области свидетельствует о возникновении при трении в условиях граничной смазки определённых течений граничных слоёв, проявляющихся в оседании продуктов износа по определённым траекториям. В конфузорной области контакта происходит вынос частиц износа возвратными течениями на достаточно большое расстояние от него. При этом по краям контакта наблюдается движение продуктов изнашивания в область выхода вала из контакта, что свидетельствует об их всасывании. Возможные линии токов граничных слоёв набегающих с поверхностью 1 и возникающих встречных течений 3, направленных обратно движению вала, представлены стрелками (рис. 4). PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com Адгезионно-деформационные и динамические процессы в граничных слоях. Сообщение I. Закономерности процесса изнашивания … Проблеми трибології (Problems of Tribology) 2012, № 1 109 Рис. 4 – Распределение продуктов изнашивания: 1 – контур модельного вала, скользящего в направлении V; 2 – дорожка трения; 3 – продукты износа; 4 – траектории течений Кроме того, наблюдается следующее: при кратковременном трении скольжения полированных поверхностей основной признак действия адгезионной составляющей силы трения – изнашивание – практически отсутствует, а коэффициент трения достигает значений 0,15. Исходя из адгезионно- деформационнной теории, адгезионная составляющая силы трения в сто раз больше других слагаемых. То есть, представление адгезионной составляющей макросилы трения в виде превалирующей (99 % от всех потерь на трение в условиях граничной смазки) вызывает сомнение. Следовательно, что, помимо известных адгезионной и деформационной составляющих силы трения, в условиях граничной смазки в контакте возникают процессы, приводящие к дополнительному сопротивлению движения вала, вызван- ные, вероятно, динамическими процессами в граничных слоях. На рис. 5 представлены области локализации адгезионного повреждения модельного подшипни- ка. Видно, что в диффузорной области перед кромкой выхода вала из контакта происходят локальные вырывы материала в случайных местах. В том же сечении, но в конфузорной области (перед кромкой входа вала в контакт), наблюдается штриховое прерванное микрорезание поверхности частицей, ранее вырванной из подшипника в диффузорной области. Следовательно, в диффузорной области происходит первичное адгезионное взаимодействие поверхностей, после чего происходит образование продуктов ад- гезионного износа по следующему механизму. Закрепившиеся на поверхности вала окисленные частицы износа адгезионного происхождения, попадая в конфузорную область, осуществляют микрорезание по- верхности подшипника, образуя на ней равномерные риски в направлении скольжения (рис. 5 а, б). Ска- лывание вершин ранее образованных адгезионных «наростов» в области входа вала в контакт приводит к образованию частиц износа, о чем свидетельствует штриховое царапание рабочей поверхности в конфу- зорной области (рис. 5, в). Возникновение адгезионных узлов схватывания происходит перед кромкой выхода вала из контакта и на некотором расстоянии от нее в диффузорной области. а б в Рис. 5 – Локализация адгезионного разрушения поверхности модельного подшипника в диффузорной области (ДО) контакта в направлении υ после трения скольжения по нему модельного вала (а, б) и штриховое микрорезание предконтактной конфузорной области (КО) (в) Кроме того, наблюдается противоречие: при кратковременном трении скольжения полирован- ных поверхностей основной признак действия адгезионной составляющей силы трения – изнашивание – практически отсутствует, а коэффициент трения достигает значений 0,15, где, исходя из молекулярно- PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com Адгезионно-деформационные и динамические процессы в граничных слоях. Сообщение I. Закономерности процесса изнашивания … Проблеми трибології (Problems of Tribology) 2012, № 1 110 деформационной теории, её адгезионная составляющая в сто раз больше других слагаемых. То есть представление адгезионной составляющей макросилы трения в виде превалирующей (99 % от всех по- терь на трение в условиях граничной смазки) [7] вызывает сомнение. Полученные результаты свидетельствуют о разнополярности процессов в конфузорной и диффу- зорной областях относительно середины контакта модельной трибосистемы скольжения в условиях гра- ничной смазки, что требует экспериментального подтверждения на специальном лабораторном оборудо- вании с возможностью визуальных наблюдений и зондирования давления в граничных слоях прямыми измерениями путем сканирования в динамике. Анализ результатов экспериментальных исследований позволил выдвинуть гипотезу о протека- нии в граничных слоях трибоконтакта скольжения двух разнополярных процессов в граничных смазоч- ных слоях, которая заключается в следующем. Процесс трения скольжения трибосистемы с линейным контактом в направлении движения вала (рис. 6, 7) представляется, как последовательность динамиче- ских деформационных процессов в граничных слоях: - этап начала формирования контакта (рис. 6, 7, область 1), когда при малых нагрузках в контакт вступают лишь вершины шероховатостей, образуя дискретные площадки контакта (по Крагельскому И.В.); - этап формирования замкнутых полостей впадин (рис.6, 7, область 2). При увеличении осевой нагрузки за счет упругих деформаций поверхностей площадь контактирующих вершин возрастает с об- разованием замкнутых полостей со смазкой – «резервуары» (по Боудену Ф.); - этап сжатия возникающих замкнутых полостей (рис. 6, 7, область 3). При дальнейшем повыше- нии контактной нагрузки смазка выдавливается из замкнутых полостей впадин в соседние полости и че- рез них – наружу; - этап разрежения (рис. 6, 7, область 4). После достижения максимальной упругой деформации контурно-замкнутых вершин напряжения в них уменьшаются, они упруго релаксируют, увеличивая объ- ем «резервуаров» с остатками смазки. Так как поступлению смазки из среды в микрообъемы резервуаров препятствуют расположенные вокруг них такие же многочисленные резервуары, то в них возникает раз- режение; - этап заполнения разреженных замкнутых полостей впадин (рис. 6, 7, область 5). Этот этап но- сит взрывной характер, когда сильно разреженные фрагменты смазки во впадинах выходят в среду с ат- мосферным давлением за доли микросекунд. Рис. 6 – Схема образования полостей разрежения в диффузорной и сжатия – в конфузорной областях, возникновения вторичных течений, эпюры распределения нормальных σ и тангенциальных τ давлений в граничных слоях: 1 – область образования замкнутых общих для поверхностей полостей; 2 – область сжатия замкнутых полостей впадин и экструзии смазки; 3 – область максимального сжатия впадин и экструзии смазки; 4 – область разрежения; 5 – область заполнения полостей впадин смазкой у выхода вала из контакта Рис. 7 – Схема образования общих для поверхностей полостей с граничными слоями, их сжатия в конфузорной и разрежения – в диффузорной областях контакта: 1 – область образования общих для поверхностей замкнутых полостей впадин - «резервуаров» со смазкой; 2 – область сжатия замкнутых полостей впадин и экструзии смазки; 3 – область максимального сжатия замкнутых полостей впадин; 4 – область разрежения полостей впадин; 5 – область заполнения разреженных полостей смазкой под давлением окружающей среды PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com Адгезионно-деформационные и динамические процессы в граничных слоях. Сообщение I. Закономерности процесса изнашивания … Проблеми трибології (Problems of Tribology) 2012, № 1 111 На этапах разрежения смазки в областях 4 и 5 (рис. 6, 7), то есть в диффузорной части контакта наиболее вероятна десорбция граничных слоев, трение полусухих поверхностей, их адгезия с последую- щим микрорезанием в конфузорной области контакта, что согласуется с полученными закономерностями. Такой десорбционно-адгезионный механизм изнашивания и образования продуктов износа подтверждается отсутствием признаков адгезии поверхностей в конфузорной области и упорядоченным распределением продуктов износа в околоконтактной зоне преимущественно в конфузорной области контакта (шириной 0,1 мм) на достаточно большом (2 мм) удалении от него (рис. 5). Адгезионное взаи- модействие поверхностей происходит в диффузорной области трибоконтакта и может быть вызвано по- нижением в граничных слоях давления ниже давления окружающей среды, что с одной стороны приво- дит к дополнительному сжатию поверхностей, а с другой – создаёт условия для квазисухого трения, инициирующего адгезионное схватывание поверхностей. Упорядоченное распределение продуктов из- нашивания (рис. 4) в сочетании с асимметрией профилей изношенных поверхностей (рис. 3, б) также может быть результатом процессов микротечений граничных слоев и соответствующих градиентов дав- ления в них. Полученные экспериментальные закономерности подтверждают предложенную гипотезу о взаимосвязи процессов адгезионного изнашивания поверхностей трения с возникающими динамически- ми процессами в граничных слоях смазки. На основе полученных экспериментальных эффектов, которые не имеют своего однозначного объяснения с позиций известных теорий трибологии и наблюдений за течениями, возникающими в кон- тактной области, выдвинута гипотеза о протекании в трибоконтакте скольжения двух разнознаковых процессов в граничных смазочных слоях, что представлено на рис. 6 и 7. Выводы Повышение износостойкости трибосистем с ростом мгновенных контактных напряжений, асимметрия изношенных дорожек скольжения, возникновение первичных узлов адгезионного взаимо- действия в ДО и оседание продуктов изнашивания в области, близкой к КО, может быть результатом возникновения контактных микротечений граничных слоев. Выдвинута гипотеза о наличии двух разнополярных процессов сжатия и растяжения фрагмен- тов смазки в трибосистеме скольжения с линейным контактом, инициированных микротечениями гра- ничных слоев. Установлено, что первичное адгезионное взаимодействие поверхностей трения возникает в диффузорной области трибоконтакта. Предложен десорбционно–адгезионный механизм изнашивания при трении в условиях граничной смазки, заключающийся в адгезии поверхностей в диффузорной облас- ти (ДО) контакта, вырывом и поступлении вместе с валом первичных частиц износа в конфузорную об- ласть (КО), которые осуществляют микрорезание поверхности в этой области с последующим скалыва- нием вершин адгезионных «наростов», переходящих в продукты износа. Автор выражает благодарность профессору Аксенову А.Ф. за постоянный интерес к работе и участие в обсуждении результатов, а также коллективу лаборатории нанотриботехнологий НДЧ НАУ за участие в экспериментальных исследованиях. Литература 1. Гидродинамическая теория смазки / Под редакцией и с доп. статьями проф. Лейбензона Л.В..- Государственное технико-теоретическое издательство. – М. – Л., 1934. – 575 с. 2. Петров Н.П. Трение в машинах и влияние на него смазывающей жидкости. Инж. журн., т. 27, №1, №2, 227: №3, 337; №4, 535, 1883. Отдельное издание, СПб, 1881. – 212 с. 3. Петрусевич А.И. Основные выводы из контактно-гидродинамической теории смазки. – Извес- тия АН СССР, ОТН, 1951, №2,- С.209-216. 4. Никитин А.К., Ахвердиев К.С., Остроумов Б.И. Гидродинамическая теория смазки деталей машин. М.: Машиностроение, 1976. – 304 с. 5. Floberg L. Sub-Cavity Pressure and Number of Oil Streamers in Cavitation Regions With Special Reference to the Infinite // Journal Bearing Mech. Engng.: Acta Polytechnica Scandinavica. – 1968. – Ser. №37. 6. Дмитриченко М.Ф., Міланенко О.А. Мастильна дія олив в умовах еластогідродинамічного мащення. – К.: Інформавтодор, 2009. – 184 с. PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com Адгезионно-деформационные и динамические процессы в граничных слоях. Сообщение I. Закономерности процесса изнашивания … Проблеми трибології (Problems of Tribology) 2012, № 1 112 7. Крагельский И. В. Основы расчетов на тертя и износ / И. В. Крагельский, М. Н. Добычин, В. С. Комбалов. – М. : Машиностроение, 1977. – 526 с. 8. Боуден Ф. П. Трение и смазка твердых тел / Ф. П. Боуден, Д. Тейбор. – М. : Машиностроение, 1968. – 543 с. 9. Костецкий Б. И. Износостойкость деталей машин / Б. И. Костецкий. – М. ; К : Машгиз, 1950. – 168 с. 10. Шевеля В. В. Трибохимия и реология износостойкости : монография / В. В. Шевеля, В. П. Олександренко. – Хмельницкий : ХНУ, 2006. – 278 с. 11. Запорожец В.В. Ремонт летательных аппаратов. Ученик для вузов гражданской авиации / А.Я.Алябьев, Ю.М. Болдырев, В.В. Запорожец и др.; под ред. Н.Л.Голего. – 2-е узд. перераб. и доп. – М.: Транспорт, 1984. – 422 с. 12. Дмитриченко Н.Ф. Эластогидродинамика. – Львов: Изд-во Национального университета «Львовская политехника», 2000. – 224 с. 13. Стельмах О.У. Компресійно-вакуумна складова сили тертя в умовах граничного змащування // Вісник НАУ. – 2008. – №4. – С. 50–57. 14. Стельмах А.У. Способ определения противоизносных и (или) антифрикционных свойств трибосистемы с одним линейным контактом постоянной протяженности и устройство для его осуществ- ления / Кияшко С.Н., Стельмах А.У., Костюник Р.Е., Терновая Т.В., Сидоренко А.Ю. // Патент РФ на изобретение № 2279660. Заявлено 30.09.04; опубл. 10.07.06. Бюл. № 19.– 10 с. 15. Способ дифференциально-фазовой профилометрии и/или профилографии и устройство для его реализации / Кияшко С.Н., Смирнов Е.Н., Ильченко Л.Н., Коленов С.А., Стельмах А.У. // Патент на изобретение № 2001116525. – 2001. Надійшла 18.01.2012 Ч И Т А Й Т Е журнал “P r o b l e m s o f T r i b o l o g y” во всемирной сети I N T E R N E T ! http://www.tup.km.ua/science/journals/tribology/ PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com http://www.tup.km.ua/science/journals/tribology/ http://www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com