7_Kindrachuk.doc Триботехнические свойства высокохромистых сплавов в литом и термообработанном состоянии Проблеми трибології (Problems of Tribology) 2012, № 2 58 Киндрачук М.В.,* Куцова В.З.,** Ковзель М.А.,** Гребенева А.В.,** Данилов А.П.,* Хлевна Ю.Л.,* *Національний авіаційний університет, **Національна металургійна академія України ТРИБОТЕХНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ВЫСОКОХРОМИСТЫХ СПЛАВОВ В ЛИТОМ И ТЕРМООБРАБОТАННОМ СОСТОЯНИИ Анализ последних исследований и публикаций по рассматриваемой проблеме. Износостойкость белых чугунов определяется количеством, размерами, формой карбидов, типом и морфологией металлической основы и их микротвердостью. Высокая износостойкость белых чугунов оп- ределяется высокой микротвердостью карбидной составляющей, равной 10000 - 18000 МПа. Рост износо- стойкости с увеличением количества карбидной составляющей происходит только до эвтектического со- става сплава, так как крупные заэвтектические карбиды выкрашиваются при износе, уменьшая износостой- кость сплава [1, 2, 3]. Тенденцию к образованию крупных хрупких карбидов в сплавах с повышенным со- держанием углерода устраняют путем уменьшения содержания хрома до 12 - 18 % и ввода 2 - 4 % Мо [4, 5]. Небольшое отличие в износостойкости чугунов при содержании 1,26 - 7,0 % Cr объясняется тем, что тип карбидов этих сплавов остается неизменным – карбиды цементитного типа; твердость карбидов так же одинакова. Некоторое снижение износостойкости при 5 % Cr можно объяснить увеличением хрупкости цементита в связи с укрупнением размеров карбидов [6, 7]. Износостойкость закаленных на мартенсит чу- гунов максимальна при содержании 12 - 24 % Сr. Эта область соответствует карбидам М7С3 с твердостью HV 1240–1550. Минимальную износостойкость имеют чугуны с карбидами Fe3C (HV 800 - 1000). Повыше- ние содержания хрома вызывает существенный рост износостойкости лишь после того, как карбиды М3С начинают заменяться карбидами М7С3. При содержании хрома в чугуне более 8 % наряду с карбидами (Fe, Сr)3С обнаруживаются карбиды (Cr, Fe)7C3, количество которых растет с увеличением содержания хрома за счет карбидов типа (Fe, Сr)3С. Увеличение содержания хрома свыше 12 % приводит к полной замене кар- бидов М3С карбидами М7С3. Этому же содержанию соответствует максимальная износостойкость чугуна. Большинство исследователей считает, что с увеличением количества карбидной фазы износостойкость сплава возрастает [1, 8 - 12, 13]. Износостойкость чугунов, имеющих одинаковые характеристики карбидной составляющей, ли- нейно связана с микротвердостью основы и не зависит от химического состава сплава. И, следовательно, чем тверже при прочих равных условиях металлическая основа, тем более износостоек чугун. Объектом исследований в данной работе служили образцы белого высокохромистого чугуна в литом и изотермически закаленном состоянии и хромоникелевого сплава «никорим», состав которых приведен в таблице. Исследованный чугун и сплав «никорим» используют для изготовления прокатного инструмента для станов горячей прокатки труб. Стойкость оправок из сплава «никорим» существенно превышает стойкость оправок из высокохромистого чугуна Однако экономически использование сплава «никорим» не оправдано. Методика исследования. Микроструктуру образцов чугуна и «никорима» выявляли у реактиве Гросбека. Исследования микроструктуры осуществляли при помощи оптического микроскопа “Neophot-21”. Термическую обработку высокохромистого чугуна осуществляли по следующей схеме: аустенитизация при 950 и 1050 °С в течении 1 часа в атмосфере проточного аргона, потом образцы пере- носили в ванну для изотермической выдержки при температуре 350 °С с последующей закалкой в воде. Таблица 1 Химический состав исследованных сплавов Химические элементы, % Высокохромистый чугун 28Х32Н3Ф Хромоникелевый сплав «никорим», % C 2,7-3,0 % 1,8 Cr 30,0 - 35,0 % 34,0 Ni 2,5 - 3,0 % 57,0 Al - 2,5 Ti - 0,6 V 0,2 - 0,3 % - Mn 0,3 - 0,6 % 0,2 Si 1,2 % 0,7 Cu 0,4 % - PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com Триботехнические свойства высокохромистых сплавов в литом и термообработанном состоянии Проблеми трибології (Problems of Tribology) 2012, № 2 59 Микротвердость фаз и структурных составляющих определяли с помощью микротвердомера ПМТ-3 по стандартной методике. Фазовый состав образцов изучали на дифрактометре ДРОН–3М в FeКα - излучении. Триботехнические испытания проводились на модернизированной установке трения 2070 СМТ 1, по схеме «вал-плоскость». В качестве контртела использовали Ст 45. Результаты исследований. Анализ микроструктуры образцов чугуна 28Х32Н3Ф (рис. 1) свиде- тельствует, что по сечению отливки формируется неоднородная структура. Микроструктура оправки от поверхности (рис. 1, а) к центру (рис. 1, б) постепенно меняется, наблюдается укрупнение и увеличение количества избыточных карбидов, в центральной части слитка в микроструктуре присутствуют крупные избыточные карбиды в виде игл и шестигранников и колоний А + К эвтектики. Малое количество избы- точных крупноигольчатых карбидов и неравномерное их расположение в поверхностном слое свидетель- ствует об ускоренном охлаждении оправки при затвердевании и при охлаждении в литейной форме. Структура оправок из жаропрочного хромоникелевого сплава по сечению более равномерная (рис. 1), чем в чугуне 28Х32Н3Ф. Микроструктура жаропрочного хромоникелевого сплава состоит из ау- стенитной матрицы, избыточных карбидов Cr7С3, и малого количества отдельных кристаллов σ-фазы (FeCr). а б в г Рис. 1 – Микроструктура литого высокохромистого чугуна 28Х32Н3Ф: а – поверхность отливки х500; б – центральная часть отливки х600) литое состояние; микроструктура высокохромистого жаропрочного хромоникелевого сплава «никорим»; в – поверхность отливки х500; г – центральная часть отливки х600 На рис. 2 приведены микроструктуры исследуемого чугуна после различных режимов термиче- ской обработки. Наблюдается укрупнение вторичных избыточных карбидов, остаточный аустенит пре- терпевает распад на феррит, карбид хрома Cr7C3 и цементит Fe3C. Наибольшей дисперсностью характе- ризуется структура чугуна после термической обработки при Тауст = 1050 °С и τауст = 1 ч, Тизот = 350 °С (τизот = 3 ч) рис. 3, б. а б Рис. 2 – Микроструктура чугунных образцов, термообработанных по режимам Тауст = 950 °С, τауст = 1 ч, Тизот = 350 °С: а – τизот = 3 ч, Тауст = 1050 °С, τауст = 1 ч, Тизот=350 °С: б – τизот = 3ч, х1000 Фазовый состав исследуемых высокохромистых сплавов изучали с помощью рентгеноструктур- ного анализа (рис. 3, табл.2). 150 250 350 450 550 650 20 30 40 50 60 70 80 2 θ, град. И нт ен си вн ос ть , о тн .е д. C r7 C 3+ γ- F e γ-Fe γ- Fe С r7 С 3 α- FeС r7 С 3 α- Fe +C r7 C 3 а PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com Триботехнические свойства высокохромистых сплавов в литом и термообработанном состоянии Проблеми трибології (Problems of Tribology) 2012, № 2 60 50 100 150 200 250 300 350 400 450 20 30 40 50 60 70 80 90 100 2 θ,град. Ін те нс ив ні ст ь, в ід н. о д. C r 7 C 3 NiNi Ni C r 7 C 3 Fe 3C T iC C r 7 C 3 N i3A l Ni Ni3A l б в г Рис. 3 – Участки дифрактограмм исследуемого а – образца высокохромистого чугуна 28Х32Н3Ф; б – хромоникелевого сплава «никорим» в литом состоянии; и образцов чугуна в термообработанном состоянии: в – Тауст = 950 °С, τауст = 1 ч, Тизот = 350 °С: а – τизот = 3 ч; г – Тауст = 1050 °С, τауст = 1 ч, Тизот = 350 °С: а – τизот = 3 ч Таблица 2 Данные рентгеноструктурного анализа исследуемых сплав Исследуемые высокохромистые сплавы аα по (011), α аγ по (022), γ Степень несовершенства α – фазы (β0,5) % γ, в матрице чугун 28Х32Н3Ф 2,88 2,48 0,43 52 Тауст = 950 °С, τ = 1 ч, Тизот = 350 °С, τ = 3 ч 2,88 3,59 0,43 20 Тауст = 1050 °С, τ = 1 ч, Тизот = 350 °С, τ = 3 ч 2,86 3,57 0,76 40 хромоникелевый сплав «никорим» - 3,59 - 100 На рис. 3 приведена дифрактограмма высокохромистого чугуна 28Х32Н3Ф. Фазовый рентгено- структурный анализ выявил в чугуне 28Х32Н3Ф избыточный карбид Cr7С3 и матрицу, состоящую из ау- стенита в количестве 52 % и феррита – 48 %. Присутствие феррита связано, вероятно, с недостаточной стабильностью аустенита, претерпевающего распад на феррит и карбид в процессе охлаждения. Наличие феррита в структуре чугуна нежелательно и может быть причиной, наряду с макродефектами, низкой из- носостойкости и жаропрочности чугуна. Термическая обработка исследуемого чугуна приводит к изменению его фазового состава. На рис. 3 приведены участки дифрактограмм исследуемых образцов высокохромистого чугуна, подвергну- того различным режимам термической обработки. Различия в фазовом составе изученных чугунов после термической обработки заключается в изменении количественного соотношения остаточного аустенита и образовании феррита с различной степенью несовершенства. Карбидная составляющая во всех случаях представлена карбидами Cr7C3 и Fe3C. PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com Триботехнические свойства высокохромистых сплавов в литом и термообработанном состоянии Проблеми трибології (Problems of Tribology) 2012, № 2 61 Как следует из данных табл. 2, аустенитизация при температуре 950°С и изотермическая вы- держка в промежуточной области температур высокохромистого чугуна в исходном (литом) состоянии приводит к тому, что в структуре чугуна присутствует α-фаза, степень несовершенства (β0,5) решетки которой мала – 0,43, параметр решетки α-фазы (аα) – 2,88. Наряду с этим в структуре чугунов, охлаж- денных с температуры 1050 °С после изотермической выдержки в промежуточной области температур присутствует α-фаза, степень несовершенства (β0,5) решетки которой высока: 0,76, а параметр решетки (аα) этой α-фазы равен 2,86, количество остаточного аустенита колеблется в пределах 20 - 40 % в зави- симости от температуры аустенитизации. Минимальное количество остаточного аустенита наблюдается в структуре чугунов термообработанных с температуры 950 °С. Максимальное количество остаточного аустенита (40 %) фиксируется в результате аустенитиза- ции при температуре 1050°С и изотермической выдержке в промежуточной области температур (350 °С, τизот = 3 ч). Данные измерений микротвёрдости продуктов распада аустенита исследуемого чугуна в литом и термообработанном состоянии приведены в табл. 3. Максимальной микротвёрдостью и твердостью характеризуется чугун подвергнутый изотерми- ческой выдержке в промежуточной области температур при охлаждении с температуры аустенитизации 1050 °С и изотермической выдержке 350 °С в течение 3 часов. В структуре этого образца присутствует большое количество метастабильного остаточного аустенита и α-фазы с высокой степенью несовершен- ства кристаллической решетки (β0,5 ≈ 0,76), что и обеспечивает высокую микротвердость и твердость. Таблица 3 Микротвердость продуктов распада аустенита, эвтектических карбидов исследуемого чугуна в литом и термообработанном состоянии Исследуемые высокохромистые сплавы Продукты распада аустенита, МПа Эвтектические карбиды, МПа HRC Литой чугун 28Х32Н3Ф 3285 18921 49 Тауст = 950 °С, τ = 1 ч, Тизот = 350 °С, τ = 3 ч 3809 22894 54 Тауст = 1050 °С, τ = 1 ч, Тизот = 350 °С, τ = 3 ч 4471 26281 55 Хромоникелевый сплав «никорим» 2769 18920 47 Максимальной микротвёрдостью и твердостью характеризуется чугун подвергнутый изотерми- ческой выдержке в промежуточной области температур при охлаждении с температуры аустенитизации 1050 °С и изотермической выдержке 350 °С в течение 3 часов. В структуре этого образца присутствует большое количество метастабильного остаточного аустенита и α-фазы с высокой степенью несовершен- ства кристаллической решетки (β0,5 ≈ 0,76), что и обеспечивает высокую микротвердость и твердость. Таким образом, для получения максимальной твердости и износостойкости деталей из высоко- хромистого чугуна с содержанием хрома 30 % в промышленных условиях рекомендуется термическая обработка включающая: аустенитизацию при температуре 1050 °С с последующей изотермической вы- держкой в промежуточной области температур (350 °С) в течение 3 часов. Проведены триботехнические испытания на образцах литого и термообаботанного чугуна и хро- моникелевого сплава «никорим» в литом состоянии. Путь трения составлял 7,2 км, при скорости 1 м/с. Результаты исследований образцов приведены в табл. 4 - 7. Таблица 4 Показатели износостойкости и интенсивности износа литого образца чугуна при различных нагрузках Литой чугун 28Х32Н3Ф № опыта нагрузка удельная кг/мм2 интенсивность износа i показатель износостойкости 1 0,1 1,85 × 10-9 8,73 2 0,2 7,1 × 10-9 8,15 3 0,3 16,7 × 10-9 7,77 PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com Триботехнические свойства высокохромистых сплавов в литом и термообработанном состоянии Проблеми трибології (Problems of Tribology) 2012, № 2 62 Таблица 5 Показатели износостойкости и интенсивности износа термообработанного образца чугуна по режиму: Тауст = 950°с, τауст = 1 ч.; Тизот = 350°с, τизот = 3 ч при различных нагрузках Тизот Термообработанный чугун по режиму: Тауст = 950 °с, τауст = 1 ч; Тизот = 350°с, τизот = 3год № опыта нагрузка удельная кг/мм2 интенсивность износа i показатель износостойкости 1 0,1 11,3 × 10-9 7,94 2 0,2 15,25 × 10-9 7,81 3 0,3 19,2 × 10-9 7,71 Таблица 6 Показатели износостойкости и интенсивности износа термообработанного образца чугуна по режиму: Тауст = 1050°с, τауст = 1год.; Тизот = 350°с, τизот = 3 ч при различных нагрузках Термообработанный чугун по режиму: Тауст = 1050°с, τауст = 1 ч; Тизот = 350°с, τизот = 3 ч (Оптимальный режим, при котором образцы имеют наибольшую твердость и микротвердость) № опыта нагрузка удельная кг/мм2 интенсивность износа i показатель износостойкости 1 0,1 6,1×10-9 8,21 2 0,2 9,2×10-9 8,03 3 0,3 14,4×10-9 7,84 Таблица 7 Показатели износостойкости и интенсивности износа литого хромоникелевого сплава «никорим» при различных нагрузках Хромоникелевый сплав «никорим» № опыта нагрузка удельная кг/мм2 интенсивность износа i показатель износостойкости 1 0,02 2,6 × 10-8 7,58 2 0,03 4,92 × 10-8 7,3 3 0,04 7,3 × 10-8 7,13 Литой чугун при минимальной нагрузке имеет самый высокий показатель износостойкости (8,73) и наименьшую интенсивность износа (1,85 × 10-9), а чугун после термической обработки по режи- му: Тауст = 950 °С, τ = 1 ч, Тизот = 350°С, τ = 3 ч характеризуется наименьшим показателем износостой- кости (7,94) и наибольшей интенсивностью износа (11,3 × 10-9). При средней удельной нагрузке, при про- чих равных условиях, чугун в литом состоянии также имеет наибольшую износостойкость (8,15) и наи- меньшую интенсивность износа (7,1 × 10-9), термообработанный чугун по режиму: Тауст = 950 °С, τ = 1 ч, Тизот =350°С, τ = 3ч также характеризуется наименьшим показателем износостойкости (7,81) и наиболь- шей интенсивностью износа (15,25 × 10-9). Однако, при наибольшей прилагаемой нагрузке высокохроми- стый чугун 28Х32Н3Ф прошедший термическую обработку по оптимальному режиму: Тауст = 1050°С, τ = 1 ч, Тизот =350°С, τ = 3 ч характеризуется наибольшим показателем износостойкости (7,84) и наи- меньшей интенсивностью износа (14,4 × 10-9). Хромоникелевый сплав «никорим» начал разрушаться при тех нагрузках, при которых испыты- вали образцы чугуна, поэтому его нагрузки несколько меньше, но даже при меньших нагрузках «ника- рим» характеризуется наименьшими показателями износостойкости. Проведенные трибологические испытания высокохромистых сплавов, которые одновременно содержат кристаллы карбидов различной дисперсности, свидетельствуют, что наибольшей износостой- костью при самой большой нагрузке характеризуется образец чугуна, прошедшего термическую обра- ботку по режиму: Тауст = 1050°С, τ = 1 ч, Тизот =350°С, τ = 3 ч. В термообработанном образце макрочас- тички принимают напряжение при трении, а частички менее 100 нм упрочняют матрицу, ограничивая ее пластические деформации и противодействуют выкрашиванию больших зерен. В высокохромистых чу- гунах (Fe-C-Cr) после изотермической закалки, в жаропрочной матрице присутствуют карбиды разного типа Cr7C3, Cr23C6, Fe3C и разного размера (от мкм до нано) [15]. Выводы. Изучена структура, фазовый состав, триботехнические характеристики, твердость, микротвердость структурных составляющих высокохромистого чугуна 28Х32Н3Ф и жаропрочного хро- моникелевого сплава «никорим». Показано: - более однородной структурой по сечению слитка характеризуется жаропрочный хромоникеле- вый сплав «никорим» в литом состоянии. Чугун 28Х32Н3Ф характеризуется существенной структурной неоднородностью; PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com Триботехнические свойства высокохромистых сплавов в литом и термообработанном состоянии Проблеми трибології (Problems of Tribology) 2012, № 2 63 - после термической обработки наиболее благоприятной структурой характеризуется образец, термообработанный по режиму: Тауст = 1050 °С и τауст = 1 ч, Тизот = 350 °С (τизот = 3 ч); - различия в фазовом составе изученных чугунов после термической обработки заключаются в изменении количественного соотношения остаточного аустенита и образовании феррита с различной степенью совершенства кристаллической решетки. Карбидная составляющая во всех случаях представ- лена карбидами Cr7C3 и Fe3C; - максимальной твёрдостью также характеризуется чугун подвергнутый изотермической вы- держке в промежуточной области температур при охлаждении с температуры аустенитизации 1050°С и изотермической выдержке 350°С в течение 3 часов. - наличие высокохромистых карбидов обеспечивает высокую твердость обоих сплавов; - наибольшей износостойкостью при самой большой нагрузке характеризуется образец чугуна, прошедший термическую обработку по режиму: Тауст = 1050°С, τ = 1 ч, Тизот = 350 °С, τ = 3 ч. Литература 1. Гарбер М.Е. Влияние структуры на износостойкость белых чугунов / М.Е. Гарбер, Л.И. Леви // МТОМ. – 1968. – № 11. – С. 48–52. 2. Попов В.С. Сопротивляемость чугунных отливок абразивному износу / В.С. Попов, Н.Н. Брыков // Литейное производство. – 1965. – №8. – С. 4–5. 3. Norman T.Е. Martensitic white irons for abrasion resistance castings / T.Е. Norman, A. Solomon, P. Doane // Modern castings. – 1959. – № 4. – Р. 104–118. 4. Norman T.E. High–chromium–molybdenum white iron for abrasion resistance castings / T.E. Nor- man // Foundry. – 1958. – № 6. – Р. 128, 130 and 131. 5. Связь мартенситного и бейнитного превращений в углеродистой и легированных сталях / В.М. Счастливцев, Д.А. Мирзаев, А.И. Баев [и др.] // МТОМ. – 1991. – №7 – С. 2–3. 6. Гарбер М.Е. Отливки из белых износостойких чугунов / Михаил Ефимович Гарбер. – М.: Ма- шиностроение, 1972. – 112 с. 7. Большаков В.И. Влияние легирующих элементов и примесей на структуру низкохромистых износостойких чугунов / В.И. Большаков, С.В. Бобырь // Металл и литье Украины. – 2004. – №12. – С. 10-12. 8. Гарбер М.Е. Исследование свойств износостойкого белого чугуна / М.Е. Гарбер, И.Д. 3еликман, И.И. Цыпин // Литейное производство. – 1965. – №8. – С. 1–4. 9. Ленайчук Е.И. Влияние углерода на сопротивление наплавленного металла абразивному изно- су / Е.И. Ленайчук // Автоматическая сварка. – 1956 – №3. – С. 25–26. 10. Попов В.С. Микроразрушение металла при абразивном изнашивании / В.С. Попов, Н.Н. Бры- ков // МТОМ. – 1966. – №3. – С. 25–26. 11. Попов В.С. Сопротивляемость чугунных отливок абразивному износу / В.С. Попов, Н.Н. Бры- ков // Литейное производство. – 1965. – №8. – С. 4–5. 12. Шулепникова А.Г. Абразивный износ и микроструктура стали / А.Г. Шулепникова // МТОМ. – 1962. – №10. – С. 5–8. 13. Металловедение и термическая обработка стали: справочник в 3 т. / [под ред. М.Л. Берн- штейна, А.Г. Рахштадта]. –[4-е изд., перераб. и доп.]. – М.: Металлургия, 1991. 14. Т.1: Методы испытаний и исследований: в 2 кн., кн. 1 / Б.А.Клыпин и др.]. – 1991. – 303, [1] с. 15. Чейлях А.П., Клок Д.В. Новый экономнолегированный чугун с метастабильной структурой // ОТТОМ–3: междунар. науч.техн. конф., 10–14 сент. 2002 г.: тезисы докл. – Х., – 2002. – Ч. 1. – С. 93–97. 16. Геллер Ю.А. Инструментальные стали / Юлий Александрович Геллер. – [5-е изд., перераб. и доп.]. – М.: Металлургия, 1983. – 526 с. 17. Цыпин И.И. Белые износостойкие чугуны. Структура и свойства / Цыпин И.И. – М.: Метал- лургия, 1983. – 176 с. 18. Влияние термической обработки на формирование наноструктурной матрицы в высокохро- мистых чугунах / В.З. Куцова, М.А. Ковзель, А.В. Гребенева, А.В. Кравченко // Materials Engineering. – Честохов. – Польша. 2010. – С 68-81. 19. Пат. 59272 А, Україна, МКВ C21D 5/04. Спосіб термічної обробки високолегованого чавуну / В.З. Куцова, А.Ю. Куцов, М.А. Ковзель, Г.В. Мамченко – 20021210426; Заявл. 23.12.2002; Опубл. 15.08.2003, Бюл. №8. – 1с. 20. Пат. 69795 А, Україна, МКВ C21D 1/78. Спосіб термічної обробки відливків / В.З. Куцова, А.Ю. Куцов, М.А. Ковзель, Г.В. Мамченко – 20031211118; Заявл. 08.12.2003; Опубл. 15.09.2004, Бюл. №9. – 2с. 21. Структура, фазовый состав и распределение элементов в высокохромистых сплавах / В.З. Куцова, М.А. Ковзель, А.В. Животович // МиТОМ. – 2007. – №3. –Ч.2.- С. 10-23. 22. Влияние режимов термической обработки на перераспределение легирующих элементов в высокохромистом чугуне / В.З. Куцова, М.А. Ковзель, А.В. Кравченко, А.В. Животович // МиТОМ. – 2007. – №3. –Ч.2.- С. 33-51. 23. Влияние режимов термической обработки на морфологию продуктов распада аустенита в высокохромистом чугуне / В.З. Куцова, М.А. Ковзель, А.В. Кравченко, А.В. Животович // Строительство, материаловедение, машиностроение. – 2007. – Вып. 41, Ч.1. – С. 75-84. Надійшла 26.03.2012 PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com