3_Butakov.doc Триботехнические свойства пары трения после обкатывания роликами со стабилизацией рабочего усилия Проблеми трибології (Problems of Tribology) 2012, № 4 18 Бутаков Б.И., Артюх В.А. Николаевский национальный аграрный университет, г. Николаев, Украина ТРИБОТЕХНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ПАРЫ ТРЕНИЯ ПОСЛЕ ОБКАТЫВАНИЯ РОЛИКАМИ СО СТАБИЛИЗАЦИЕЙ РАБОЧЕГО УСИЛИЯ Введение Для упрочнения поверхностного слоя металлических деталей ответственного назначения нахо- дит применение поверхностное пластическое деформирование (ППД) обкатываниям роликами или че- канкой бойками. Для улучшения внешнего товарного вида и повышения износостойкости поверхностно- го слоя применяется чистовое ППД, а с целью повышения усталостной прочности деталей – упрочняю- щая обработка. Современная техника для упрочнения поверхностных слоев, которые в большинстве случаев оп- ределяют служебные характеристики деталей машин, включает целый ряд методов: химико- термическую обработку, закалку ТВЧ, лазерную обработку и т. д. Для массового производства широкое применение для упрочнения поверхностных слоев деталей машин нашло обкатывания роликом. При осуществлении технологического процесса обкатывания наиболее широко применяются сферические или торообразные ролики и при больших углах вдавливания ролика в направлении его по- дачи на обкатанной поверхности детали появляется волнистость с шагом, отличным от величины подачи. Основной причиной появления волнистости многие исследователи считают наличие торцевого биения ролика, приводящего к переменной подаче обкатывания [1]. Для предотвращения появления вол- нистости при чистовом обкатывании рекомендуют принимать угол вдавливания, значением 2 - 30 что, ограничивает шероховатость обкатанной поверхности величиной 40 < Rz < 80 мкм, а для уменьшения волнистости – использовать ролики с точным рабочим профилем и чаще их перешлифовывать. При уп- рочняющем обкатывании тонкий поверхностный слой для исключения волнистости поверхности сошли- фовывают или стачивают, это существенно уменьшает эффективность упрочнения [2]. Основной материал С помощью универсального динамометра УДМ конструкции ВНИИ были измерены состав- ляющие усилия Р обкатывания торообразным роликом валов диаметром 100 - 200 мм из стали 40 (200 НВ) на токарном станке с помощью устройства, показанного на рис. 1, а. Ролик 1 установлен через подшипники 8 на оси 9. Усилие пружины 3 через тягу 4, ось 7 и рычаг 2 передается на ролик 1 и прикладывается к детали. Рычаг 2 установлен на оси 11 с помощью игольчатого 6 и упорных 5 подшип- ников и легко поворачивается относительно корпуса 10. В устройстве вместо подшипников качения 5 и 6 могут быть установлены подшипники скольжения. Жесткость рычажно-пружинного механизма составляет 0,745 кН/мм. Усилие пружины, npP оп- ределяется величиной ее сжатия, npf в миллиметрах и рассчитывается по зависимости: npnpnp fjP ×= , (1) где npj – жесткость пружины npj = 0,472 кН/мм. Усилие Р обкатывания на ролике в кН определяют по зависимости: npnpnp ffPP 745,038/60472,038/60 =××=×= , (2) где 60 і 38 величины плеч усилия пружины и усилия на ролике соответственно в миллиметрах. На рис. 2 представлена схема воздействия составляющих сил обкатывания на деталь. Номинальное значение усилия поджима ролика к детали, унР = 5 кН, а соотношение: хнР : унР : zнР = 0,15 : 5 : 1,5. Сила хР в процессе обкатывания остается практически постоянной, а силы уР и zР с каждым оборотом ролика периодически изменяются; амплитуда колебания силы уР составляет уР∆ = 0,45, а сила zР (в направлении подачи) изменяется менее заметно. При установке роликового узла на подшипниках качения, как показали измерения, уР∆ < 0,03 унР , а колебания сил хР и уР практически не обнаружены. PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com Триботехнические свойства пары трения после обкатывания роликами со стабилизацией рабочего усилия Проблеми трибології (Problems of Tribology) 2012, № 4 19 а б Рис. 1 – Устройство для обкатывания деталей торообразным роликом со стабилизацией усилия обкатывания: а – конструктивная схема; б – общий вид Рис. 2 – Схема воздействия составляющих усилия обкатывания на деталь На рис. 3 показана осциллограмма составляющих усилия Р, полученная при установке ролико- вого узла на опорах скольжения, т.е. применительно к конструкции устройств, используемых на заводах для упрочняющего или чистового обкатывания стальных деталей. Рис. 3 – Осциллограмма составляющих усилия Р обкатывания: Рх – касательное усилие качения ролика; Ру – нормальное усилие поджима ролика к детали; Рz – усилие подачи Коэффициент трения в подшипниках скольжения составляет cf = 0,05 ÷ 0,1, а в подшипниках качения kf = 0,003÷ 0,008, поэтому стабилизация силы Р при установке роликового узла на подшипни- PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com Триботехнические свойства пары трения после обкатывания роликами со стабилизацией рабочего усилия Проблеми трибології (Problems of Tribology) 2012, № 4 20 ках качения достигается существенным уменьшением сил трения в опорах. Силы трения в опорах, скла- дываясь с рабочим усилием пружинящего элемента обкатного устройства, влияют на величину усилия Р обкатывания; при наличии же радиального биения ролика силы трения в процессе обкатывания стано- вятся переменными по величине и направлению. Это позволило предположить, что основной причиной появления волнистости является наличие колебания усилия Р обкатывания при каждом обороте ролика в результате его радиального биения [2, 3]. Рассчитаем шаг волны wS при некратных отношениях рд DD / , где рд DD , соответственно диаметры детали и ролика. Точками на развертке следа ролика при качении его по детали отмечены мес- та максимального значения усилия Р (рис. 4). Рис. 4 – Схема расчета шага Sw волны при обкатывании роликами Точки, сдвигаясь по поверхности детали, образуют винтовые линии с шагом wS , превосходя- щим величину S подачи ролика. Вдоль этих линий деформация металла поверхностного слоя детали по- лучается большей, чем в промежутках между ними, чем и определяется появление волнистости. Из по- добия треугольников АВС и А1В1С получим: =wS ( )дpp DNDSD −/ , (3) где N = рд DD / + 1 (здесь рд DD / – целая часть отношения). Данное выражение справедливо для случая, исключающего проскальзывание ролика по детали при их взаимном вращении, при наличии скольжения фактический шаг волны может значительно отличаться от расчетного. Разворотом оси роли- ка вокруг перпендикуляра к поверхности контакта в ту или другую сторону можно изменить степень проскальзывания ролика и тем самым повлиять на величину wS . Стабилизируя с помощью установки роликового узла на подшипниках качения усилие Р можно исключить появление волнистости при больших углах вдавливания, которые свойственны даже упроч- няющему обкатыванию. При этом удается получить шероховатость поверхности Rа = 0,08 – 0,32 мкм при исходной zR = 80 - 160 мкм, и кроме того, совместить чистовое и упрочняющее обкатывания. Результаты экспериментальных исследований С помощью изготовленного устройства произведено обкатывания вала из стали 40 диаметром 50 мм (рис. 5). Вал был установлен в центрах и поводковый патрон, а устройство было зажато в резцедержатель станка. Обкатывания производилось по двум режимам, чистовой – с усилием обкатывания 0,75 кН и уп- рочняющий –с усилием 3 кН. Усилие было подобрано по номограмме [3] и осуществлялось с помощью сжатия пружины устройства. PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com Триботехнические свойства пары трения после обкатывания роликами со стабилизацией рабочего усилия Проблеми трибології (Problems of Tribology) 2012, № 4 21 Рис. 5 – Обкатывания вала роликом на токарно - винторезном станке 1К62 Обкатывания выполнялось с частотой вращения детали 315 об/мин и подачей 0,07 мм/об. Перед обкатываниям вал смазывался индустриальным маслом И-20. После обкатывания вал был порезан на об- разцы шириной 11 мм. По периметру образец, перед тем как его полировать, заливался самотвердеющей пластмассой “ПРОТАКРИЛ-М”, для того чтобы не завалить торцы при полировке (рис. 6). Рис. 6 – Образцы, подготовленные для исследования микротвердости Для изучения микроструктуры экспериментальных образцов их протравили 3 % раствором азот- ной кислоты. Микроструктура експериментальних образцов до обкатывания была одинаковою по глуби- не и состоит из перлитных и ферритных зерен (рис.7, а). После обкатывания устройством из стабилиза- цией рабочего усилия, которое составляло 3 кН, изменения в микроструктуре на оптических микрофото- графиях удалось определить только в поверхностном слое экспериментальных образцов, которые обка- тывались роликом из радиусом кривизны 6 мм (рис. 7, б). Эти изменения заключались в значительном вытягивании в круговом направлении как ферритных так и перлитных зерен. а б Рис. 7 – Микроструктура поверхтностного слоя вала из стали 40 (× 500): а – до обкатывания; б – после обкатывания с усилием 3 кН На микроскопических снимках перлит имеет вид в виде темных полос, которые чередуются, а более светлые, феррит. Ферритные пластинки не имеют дислокаций, только в некоторых районах наблю- даются единичные дислокации на поверхности разделения феррит – перлит. PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com Триботехнические свойства пары трения после обкатывания роликами со стабилизацией рабочего усилия Проблеми трибології (Problems of Tribology) 2012, № 4 22 При рассматривании микроструктуры слоя, который размещен ближе к поверхности, следует отметить увеличение плотности дислокаций в феррите. Исследования микроструктуры образцов по глубине в поперечном разрезе, показало, что обка- тывания валов с усилием 3 кН приводит к наклепу поверхностного слоя на глубину 3 мм при тороидаль- ной форме ролика. Из двух структурных составляющих стали феррита и перлита, первым воспринимает пластиче- скую деформацию более мягкий феррит. Это приводит к формированию в зернах избыточного феррита ячеечной структуры, в которой плотность дислокаций та микроразориентация по зерну увеличивается по мере приближения к поверхности вала. Возникновение дислокаций в ферритных прослойках перлита происходит возле поверхности раздела феррит – перлит, что согласовывается с выводом про то, что основным источником дислокаций являются границы. Также били проведены исследования микротвердости в поперечном сечении образца. Измерения микротвердости выполнялось на приборе ПМТ – 3 по глубине через 0,2 мм. Изображение отпечатков микротвердости приведено на рис. 8. Это важно для материалов, имеющих очень неоднородную микро- структуру. Рис. 8 – Измерение отпечатков микротвердости на приборе ПМТ-3 (× 500) По результатам измерения микротвердости были построены графики изменения микротвердости по глубине (рис. 9). Глубина упрочненного слоя вала, обкатанного при усилии 3 кН, составляет 2,1 ... 2,5 мм, а вала, обкатанного при усилии 0,75 кН, составляет 1 … 1,2 мм. Глубина наклепа определяется по формуле Хейфеца: т P t σ ⋅ = 2 103 , (4) где Р – усилие обкатывания, кН; mσ – предел текучести стали, МПа. Твердость на глубине достаточно резко начинает снижаться, что является свидетельством малой ширины переходной зоны. 20 0 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 H 0,20,4 0,60,8 1 1,2 1,4 1,6 1,8 2 2,22,42,62,8 3 3,2 3,43,63,8 4 4,2 4,44,64,8 5 5,25,4 5,6 5,8 мм 280 300 320 Растояние от поверхности Ми кр от ве рд ос ть Глубина наклепа а) а PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com Триботехнические свойства пары трения после обкатывания роликами со стабилизацией рабочего усилия Проблеми трибології (Problems of Tribology) 2012, № 4 23 20 0 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 0,20,40,60,8 1 1,2 1,4 1,6 1,8 2 2,22,42,62,8 3 3,23,43,6 3,8 4 4,2 4,44,64,8 5 5,25,4 5,6 5,8 мм М ик ро тв ер до ст ь Растояние от поверхности H Глубина наклепа б Рис. 9. Изменение микротвердости по глубине: а – образец, обкатанный с упрочняющим режимом при усилии 3 кН; б – образец, обкатанный с чистовым режимом при усилии 0,75 кН После проведения исследований шероховатости поверхности были представлены профилограм- мы поверхности образцов, которые сняты после пути трения 20000 и 40000 м (рис. 10, 11, 12, 13). Измерение шероховатости и снятие профилограмм поверхности производилось на профилогра- фе-профилометре завода "Калибр". а б в г Рис. 10 – Профилограммы поверхности стальных образцов, снятые после пути трения 20000 м (по вертикали × 1000, по горизонтали × 10): а – образец, обкатанный с усилием 3 кН после шлифования; б – шлифованный образец; в – образец, обкатанный с усилием 0,75 кН после точения; г – образец, обкатанный с усилием 3 кН после точения а б в г Рис. 11 – Профилограммы поверхности стальных образцов, снятые после пути трения 40000 м (по вертикали × 1000, по горизонтали × 10): а – образец, обкатанный с усилием 3 кН после шлифования; б – шлифованный образец; в – образец, обкатанный с усилием 0,75 кН после точения; г – образец, обкатанный с усилием 3 кН после точения PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com Триботехнические свойства пары трения после обкатывания роликами со стабилизацией рабочего усилия Проблеми трибології (Problems of Tribology) 2012, № 4 24 а б в г Рис. 12 – Профилограммы поверхности бронзовых образцов, снятые после пути трения 20000 м (по вертикали × 1000, по горизонтали × 10): а – образец, работающий в паре с валом, обкатанным с усилием 3 кН после шлифования; б – образец, работающий в паре со шлифованным валом; в – образец, работающий в паре с валом, обкатанным с усилием 0,75 кН после точения; г – образец, работающий в паре с валом, обкатанным с усилием 3 кН после точения а б в г Рис. 13 – Профилограммы поверхности бронзовых образцов, снятые после пути трения 40000 м (по вертикали × 1000, по горизонтали × 10): а – образец, работающий в паре с валом, обкатанным с усилием 3 кН после шлифования; б – образец, работающий в паре со шлифованным валом; в – образец, работающий в паре с валом, обкатанным с усилием 0,75 кН после точения; г – образец, работающий в паре с валом, обкатанным с усилием 3 кН после точения Как видно из профилограмм, шероховатость поверхности обкатанного вала меньше, чем шеро- ховатость шлифованной поверхности, это ускоряет приработку деталей. Во всех случаях на поверхности вкладышей формируется новый рельеф. В таблице представлены параметры шероховатости стальных и бронзовых образцов, указанных выше на рисунках после пути трения 20000 и 40000 м. Как видно из таблицы, у обкатанных образцов возрастает опорная поверхность pt за счет сни- жения шероховатости поверхности, которая в процессе приработки с бронзовым вкладышем формирует- ся в виде нового рельефа. Для испытания на износ образцов на машине трения СМЦ – 2 применялся образец из стали 40 ГОСТ 1050 – 88 диаметром 50 мм в паре с образцом из оловянистой бронзы Бр. ОЦС 8-21 (рис. 14, а). Стальные образцы были обработаны по четырем вариантам: шлифованные (шероховатость по- верхности Rа = 0,25 мкм); обкатанные роликом с чистовым режимом при усилии Р = 0,75 кН после точе- ния (шероховатость поверхности Rа = 0,15 мкм); обкатанные роликом с упрочняющим режимом при Р = 3 кН после шлифования (шероховатость поверхности Rа = 0,12 мкм) и обкатанные роликом с упроч- няющим режимом при Р = 3 кН после точения (шероховатость поверхности Rа = 0,17 мкм). Поверхность вкладышей (втулок) после растачивания имела шероховатость Rа = 0,36 мкм. PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com Триботехнические свойства пары трения после обкатывания роликами со стабилизацией рабочего усилия Проблеми трибології (Problems of Tribology) 2012, № 4 25 Таблица Параметры шероховатости поверхности экспериментальных образцов Образец Rа, мкм n* Hmax *, мкм Hmin, мкм tp*, % Стальные образци После пути трения 20000 м Образец, обкатанный с усилием 3 кН после шлифования 0,28 - 0,29 5 - 7 5,3 6,79 91,1 Шлифованный образец 0,44 - 0,45 6 - 8 7,4 8,1 55 Образец, обкатанный с усилием 0,75 кН после точения (чистовой режим) 0,16 - 0,20 3 - 4 4,8 3,2 95 Образец, обкатанный с усилием 3 кН после точения (упрочняющий режим) 0,18 - 0,25 5 - 6 4,7 2,5 97 После пути трения 40000м Образец, обкатаный с усилием 3 кН после шлифования 0,20 - 0,21 5 - 7 5,3 1,9 94 Шлифованный образец 0,27 - 0,28 10 - 11 7,9 4,85 54 Образец, обкатанный с усилием 0,75 кН после точения (чистовой режим) 0,16 - 0,21 1 - 3 2,3 8,1 96 Образец, обкатаный с усилием 3 кН после точения (упрочняющий режим) 0,17 - 0,22 3 - 4 2,8 1,3 97,5 Бронзовые образци После пути трения 20000м Вкладыш, работающий с образцом, обкатанным с усилием 3 кН после шлифования 0,50 - 0,51 11 - 13 4,96 6,78 82 Вкладыш, работающий со шлифованным образцом 0,61 - 0,62 12 - 16 6,76 7,73 51 Вкладыш, работающий с образцом, обкатанным с усилием 0,75 кН после точения (чистовой режим) 0,39 - 0,51 9 4,81 2,46 95 Вкладыш, работающий с образцом, обкатанным с усилием 3 кН после точения (упрочняющий режим) 0,35 - 0,36 9 4,85 2,10 95 После пути трения 40000м Вкладыш, работающий с образцом, обкатанным с усилием 3 кН после шлифования 0,30 - 0,31 8 5,48 1,64 82 Вкладыш, работающий со шлифованным образцом 0,58 - 0,60 11 6,85 4,65 51,6 Вкладыш, работающий с образцом, обкатанным с усилием 0,75 кН после точения (чистовой режим) 0,18 - 0,19 9 1,14 7,62 95 Вкладыш работающий с образцом, обкатанным с усилием 3 кН после точения (упрочняющий режим) 0,26 - 0,27 9 1,04 0,88 95,4 Примечание: *n – число шагов неровностей в пределах длины трассы; *Hmaх – высота наибольшего выступа профиля; *Hmin – глубина наибольшей впадины профиля; *tp – относительная опорная длина профиля. PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com Триботехнические свойства пары трения после обкатывания роликами со стабилизацией рабочего усилия Проблеми трибології (Problems of Tribology) 2012, № 4 26 Схема подачи смазки в зону трения та нагружения экспериментальных образцов представлено на рис. 14, а, а общий вид образцов для изнашивания на рис 14, б. 8 9 P V 1 2 3 4 5 6 12 10 7 11 а б Рис. 14 – Схема нагружения экспериментальных образцов и подачи масла в зону трения (а) и общий вид образцов для изнашивания (б) Испытания пары трения выполнялись при номинальной удельной нагрузке 5 МПа и окружной скорости 79 м/мин; образцы обильно смазывались моторным маслом фирмы “Castrol Magnatec” 10W – 40. Для каждой пары образцов заливалась новая порция масла в емкость 2 объемом 2 л, которая за- креплена на штативе 1. С помощью запорной арматуры 3 дозировалась подача масла в зону контакта, ко- торое транспортировалось по трубке 4. С помощью выносного рычага 7 зажима насадки 11 имеется воз- можность выставить коническую насадку 12 в оптимальном месте для смазывания пары трения. Вынос- ной рычаг фиксируется от продольного перемещения зажимной гайкой 6, а с помощью зажима 10 крон- штейн рычага фиксируется от поперечного перемещения. Масло подавалось в количестве достаточном для граничного трения. На рис. 15 и 16 приведены графики зависимости износа бронзовых и стальных образцов от пути трения. При проведении испытаний образцы взвешивались через каждые 1000 м пути трения на аналити- ческих весах ВЛР – 200, испытания проводились на основании 16 пар образцов, а в дальнейшем – четы- рех пар для каждого варианта обработки. 10 0 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 Gбр, мг 4 L* 10 м 140 150 160 Путь трения По те ря в ес а 8 12 16 20 24 28 32 36 - 3 40 1 2 3 4 Рис. 15 – График износа бронзовых вкладышей 1 – бронзовый вкладыш в паре со шлифованным валом; 2 – бронзовый вкладыш в паре с валом, обкатанным при усилии 0,75 кН после точения; 3 – бронзовый вкладыш в паре с валом, обкатанным при усилии 3 кН после шлифования; 4 – бронзовый вкладыш в паре с валом, обкатанным при усилии 3 кН после точения PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com Триботехнические свойства пары трения после обкатывания роликами со стабилизацией рабочего усилия Проблеми трибології (Problems of Tribology) 2012, № 4 27 Как видно из графиков, в момент интенсивной притирки L = 20000 м наблюдается значительное повышение износа вкладыша, работающего в паре со шлифованным валом, приводящее к значительному повышению температуры экспериментальных образцов по сравнению с вкладышами, работающими с валом, обкатанным при усилии 0,75 и 3 кН после точения и шлифования. Коэффициент трения f в начале испытаний составлял для шлифованных образцов 0,127, а для образцов, обкатанных при Р = 0,75 кН и Р = 3 кН после точения и шлифования, соответственно 0,047 и 0,12. В дальнейшем, коэффициент трения достиг минимума (f = 0,016) для образцов, обкатанных при Р = 3 кН после точения. 1 0 2 3 4 5 6 7 4 L* 10 м Путь трения По те ря в ес а 8 12 16 20 24 28 32 36 -3 40 Gст , мг 1 2 3 4 Рис. 16 – График износа образцов из стали 40 1 – стальной шлифованный образец; 2 – образец, обкатанный при усилии 0,75 кН после точения; 3 – образец, обкатанный при усилии 3 кН после шлифования; 4 – образец, обкатанный при усилии 3 кН после точения Как видно на рис. 15, 16 приработка бронзовых вкладышей в паре с обкатанными стальными об- разцами происходит в несколько раз быстрее, чем шлифованных; при этом износ шлифованных образцов за значительный период работы в 3 - 3,5 раза больше, чем обкатанных. Минимальный износ имели образцы, обкатанные роликом при Р = 3 кН после точения; это обу- словлено не только упрочняющим эффектом и увеличением твердости, но и обеспечением оптимальной шероховатости при данном методе обработки. Опорная площадь поверхности обкатанных образцов в верхних слоях в 1,5 - 2, а в нижних слоях – в 1,1 - 1,2 раза больше, чем шлифованных, высота неровно- стей обкатанной поверхности уменьшилась в 1,5 - 1,8 раза, а шлифованной – в 1,2 раза. На обкатанных поверхностях возникающая при их износе шероховатость образуется в основном за счет сглаживания вершин выступов без существенного изменения шероховатости в нижних ее сечениях. Благодаря этому различие в величине опорной площади между шлифованной и обкатанной поверхностями в процессе их изнашивания возрастает еще больше. Вывод Способ обкатывания деталей роликами со стабилизацией усилия обкатывания позволяет полу- чать при упрочняющем режиме упрочненный слой значительной толщины с достаточно высокой и одно- родной твердостью, а также повышенной износостойкостью. Литература 1. Браславский В.М. Технология обкатки крупных деталей роликами / Браславский В.М. 2-е изд. – М.: Машиностроение, 1975. – 160 с. 2. Бутаков Б.И. Усовершенствование процесса чистового обкатывания деталей роликами / Б.И. Бутаков. Вестник машиностроения. – 1984. – № 7. – С. 50-53. 3. Бабей Ю.И. Поверхностное упрочнение металлов / Ю.И. Бабей, Б.И. Бутаков, В.Г. Сысоев – К.: Наукова думка, 1995. – 255 с. Надійшла 10.10.2012 PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com