8_Kamel.doc Особенности изнашивания и компенсации износа в конических сопрягаемых поверхностях Проблеми трибології (Problems of Tribology) 2011, № 2 43 Камель Г.И.,* Куликовский Р.А.,* Ершов В.А.,* Олексеенко С.В.** *Запорожский национальный технический университет, г. Запорожье, Украина, **Черниговский государственный технологический университет, г. Чернигов, Украина ОСОБЕННОСТИ ИЗНАШИВАНИЯ И КОМПЕНСАЦИИ ИЗНОСА В КОНИЧЕСКИХ СОПРЯГАЕМЫХ ПОВЕРХНОСТЯХ В последнее время, в машиностроении при автоматизации технологических процессов и проек- тировании оборудования, начали широко использовать устройства для компенсации износа вращающих- ся деталей. Преимущество способа компенсации износа состоит в следующем: во вращающихся деталях неизбежны процессы износа, что влечет за собой образование недопустимых зазоров и последующее снижение производительности и надежности оборудования; возможность автоматизации производствен- ных процессов, так как компенсация износа выполняется без остановки работы всего агрегата; простота в проведении ремонтно-восстановительных работ поверхностей трения; компенсация износа не влияет на работу всего механизма [1]. Поэтому, дальнейшее развитие исследований в области триботехники про- цессов в узлах трения, компенсирующих износ, является актуальной задачей. Цель исследований - получение распределения износа и конусности по рабочим коническим по- верхностям деталей конических трибосистем. Определение способов компенсации зазора. Установление факторов, влияющих на износ. В работе рассмотрены опыт эксплуатации и закономерности изнашивания сопрягаемых кониче- ских поверхностей на примере роторных питателей высокого давления (ПВД) непрерывной варки цел- люлозы установки шведской фирмы Камюр. Питатели работают в тяжёлых условиях: щелочная среда, перепад давления составляет 0,15 … 1,2 МПа, температура 160 ºC. Установки такого типа работают в России (количестве 75 штук), в США – 150 штук, в мире около 500 установок. В Украине подобные установки работают на Херсонском, Измаильском и Жидачевском целлюлозно-бумажных комбинатах. Работа выполнялась на протяжении 30 лет в основном на предприятиях России, где используются для за- грузки щепы в варочный котел транспортные системы ПВД. Конструкция, методика определения износа, особенности изнашивания, оптимизация рабочих параметров и техпроцессов ремонта изложены в работах [1, 2]. Согласно работе Костецкого [2], среди перспективных методов повышения надежности и долговечности машин и механизмов, новым направ- лением при проектировании современных машин являются: 1) создание конструкций, износ которых наименьшим образом влияет на работу механизма; 2) принцип равномерного износа сопрягаемых поверхностей; 3) возможность постоянной и своевременной компенсации износа. Роторные ПДВ осуществляют непрерывную (круглогодичную) загрузку древесной щепы в варо- чный котел. ПВД состоит из литого ротора (рис. 1) и корпуса (рис. 2), которые сопрягаются по коничес- ким поверхностям (конусность 1:20). Рис. 1 – Распределение износа (Е, мкм) по рабочей поверхности корпуса: а, б – поперечный и продольный разрез корпуса; в – развертка корпуса в аксонометрии; d, L – диаметр и длина корпуса; I, II … VIII, 1, 2…5 – условная разбивка корпуса по длине окружности и образующей корпуса PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com Особенности изнашивания и компенсации износа в конических сопрягаемых поверхностях Проблеми трибології (Problems of Tribology) 2011, № 2 44 Рис. 2 – Распределение износа (Е, мкм) по рабочей поверхности корпуса: а, б – поперечный и продольный разрез корпуса; в – развертка корпуса в аксонометрии; d, L – диаметр и длина корпуса; I, II…VIII, 1, 2…5 – условная разбивка корпуса по длине окружности и образующей корпуса На рис. 1 и 2 приведены схемы ротора и корпуса, где а и б – поперечные и продольные разрезы корпуса; в – развертки в аксонометрии. Условно рабочие поверхности ротора и корпуса разделены на во- семь характерных участков по длине окружности и на пять по образующей ротора и корпуса [1]. В табл. 1 приведен материальный баланс рабочих конических поверхностей ротора и корпуса. Из рис. 1 и 2 и табл. 1 видно, что рабочие поверхности ротора можно разделить на: рабочие конические по- верхности ротор и корпуса, которые обеспечивают функции зазорного устройства – 2700 см2/38 %; окна загрузки и выгрузке 2700 см2/38 %; основание и средние перемычки ротора - 1500 см2/21 %. Рабочие поверхности ротора и корпуса на участках 2 и 4 по окнам изнашиваются под действием следующих видов изнашивания: абразивного; гидроабразивного; ударно-абразивного; изнашивания при срезании щепы. В сопряжении величина зазора достигает больших величин от 2-х до 4-х мм. Через эти зазоры осуществляется протечка щелочи, величина которой определяется по формуле: 3δ⋅= aQn , (1) где nQ – протечка щелочи в питателе из варочного котла, м 3/с; ( ) Σ⋅µ ⋅− = l LPP a nk – коэффициент пропорциональности, зависит от перепада давлении в вароч- ном котле kP = 1,2 МПа и в питательной трубе nP = 0,15МПа; L – длина зазора, м; Σl – суммарная длина зазора, м; δ – величина зазора в питателе, мм. В результате изнашивания рабочих поверхностей ротора и корпуса между ними на участках 2 и 4 питателя возникает критический зазор, при котором протечки щелочи достигают критической ве- личины. При этом загрузка щелочи варочного котла прекращается. Для возобновления загрузки варочно- го котла осуществляется компенсация критического зазора в питателе, которая осуществляется за счет осевого перемещения конического ротора вглубь конического корпуса. При перемещении ротора на 1000 мкм, величина зазора в питателе при конусности 1:20 уменьшается на 25 мкм. Компенсация крити- ческого зазора (ККЗ) выполнялась один раз в 5 … 7 суток. При этом возможно заклинивание, схватыва- ние и заедание ротора относительно корпуса и досрочное снятие более 40 % роторных ПВД. Величина износа на этих участках (рис. 1 и 2) достигает 2 … 4 мм, а шероховатость до 150 … 200 мкм. На рис. 3 приведена зависимость площади кривой износа (Е) от величины зазора в ПВД ( 0δ ) и концентрации твё- рдых частиц (З). Таким образом, по мере образования зазора в результате изнашивания осуществляется его компенсация в питателе. PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com Особенности изнашивания и компенсации износа в конических сопрягаемых поверхностях Проблеми трибології (Problems of Tribology) 2011, № 2 45 Таблица 1 Материальный баланс рабочих поверхностей сопряжения ротора и корпуса Величина за- зора при ККЗ, мкм Величина зазо- ра при ПМКЗ, мкм Шероховатость поверхности zR , мкм № Наименование пара-метров сопряжения В н ач ал и эк сп лу - ат ац ии В с ер ед ин е эк сп - лу ат ац ии В к он це э кс пл уа - та ци и Д о ра - бо ты В о вр е- м я ра - бо ты Д о ра - бо ты В о вр е- м я ра - бо ты Д о ра - бо ты В о вр е- м я ра - бо ты 1 Общая площадь соп-ряжения, см2/% 7000 100 7000 100 7000 100 – – – – – – 2 Сопряжения площа- дей основания и сред- ней перемычки см2/% 170 2,5 1500 21 170 2,5 50 50- 100 50 10-15 40 20 3 Площадь окон загруз-ки см2/% 700 10 700 10 700 10 – – – – – – 4 Площадь окон выгру-зки см2/% 420 6 420 6 420 6 – – – – – – 5 Площадь сброса дав-ления см2/% 280 4 280 4 280 4 200- 8000 200- 8000 200- 8000 200- 8000 – – 6 Площадь сопряжения обеспечения запорных свойств см2/% 2700 38 2700 38 2700 38 50 2000 - 4000 50-50 250-650 150-200 250-500 7 Площадь окон ротора и корпуса см2/% 2700 38 2700 38 2700 38 – – – – – – PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com Особенности изнашивания и компенсации износа в конических сопрягаемых поверхностях Проблеми трибології (Problems of Tribology) 2011, № 2 46 Рис. 3 – Зависимость площади кривой износа (Е) от величины зазора в ПВД (δ0) и концентрации твёрдых частиц (З) С целью устранения явления заклинивания, схватывания и заедания ротора относительно корпу- са предложена новая принудительная микротолчковая компенсация зазора (ПМКЗ), которая позволяет увеличить значение числа компенсации с 50…100 до 400…800. На основаниях 1 и 5 и средних 3 перемычках ротора и корпуса износ минимальный, на них при- ходится 1500 см2 /21% в середине эксплуатации и 170 см2 /2,5% в начале и в конце работы питателя. На этих участках ротора при выполнении ККЗ имеют место граничное трение, сопровождающиеся явления- ми заклинивания, схватывания и заедания ротора относительно корпуса. При компенсации зазора в ре- жиме ПМКЗ имеет место стабильное жидкостное трение. При этом величина зазора на данных участках не превышает 10…15 мкм, соизмеримых с высотой микронеровности зеркальных поверхностей ротора и корпуса. Изнашивание на этих участках происходит по аналогии с гидродинамическими подшипниками скольжения, под действием нагнетания щелочи под избыточным давлением 1,2 МПа, содержащих в ще- лочи абразивных частиц диаметром 1…5 мкм обусловливающих гидроабразивное изнашивание. Для устранения самозаклинивания и облегчения расцепления ротора и корпуса на основаниях и средних перемычках необходимо соблюдать условия ( ) β=α=      2arktg 2 arktg k > ( )farktg=ρ (2) β=′′′ 65521o < 623 ′=ρ o , где α= tg2k – конусность сопрягаемых поверхностей; f – коэффициент трения; ρ – коэффициент трения скольжения. При конусности =k = 1:20 и коэффициента трения =f 0,15 решение уравнения (2) показывает, что имеет место при компенсации зазора граничное трение. Поэтому необходимо переходить на конус- ность 1:15 или 1:10 и использовать ПМКЗ. О возможности компенсации износа в роторном питателе судят по величине суммарного износа в питателе, идущего на компенсацию зазора. 22 KПKП SSS kpkp ⋅ − ⋅ =+= , (3) где pSS , и kS – тсуммарный зазор питателя, износ ротора и корпуса, мм; pП и kП – прижим ротора или корпуса, мм. Для роторного ПВД производительностью 500 тонн/суток =k = 1:20; pП = 100 мм; kП = 0; 5,10,1 +=+= kp SSS мм. При выполнении компенсации зазора (перемещение ротора в осевом напра- влении) можно делать до 100 компенсаций за все время эксплуатации. Одним из способов компенсации износа в современных автоматизированных установках явля- ются конические сопрягаемые поверхности. Анализ литературных данных у нас и за рубежом показал, что информация об использовании конических поверхностей и закономерностях износа практически от- сутствует. PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com Особенности изнашивания и компенсации износа в конических сопрягаемых поверхностях Проблеми трибології (Problems of Tribology) 2011, № 2 47 На рис 4, а приведена схема сопрягаемых поверхностей корпуса 2 и ротора 1. Углы конусности и уклонов ротора и корпуса определяются по формуле: Lk dkDk Lp dpDp K − = − =α= tg2 , (4) где Dp и Dk – большие основания ротора и корпуса, мм; dp и dk – меньшее основания ротора и корпуса; Lp и Lk – основания ротора и корпуса; α= tg2K – конусность сопрягаемых поверхностей; α2 – угол конуса, град; α – угол уклона, град. а б в г д Рис. 4 – Схема компенсации износа в больших основаниях конических трибоузлах роторного питателя: а – сопряжение больших оснований ротора; до и после выработки присадки ротора; б, в – износ в большом основании ротора корпуса при Eк = Eр; г, д – эпюры износа в большом основании корпуса и ротора при Ек = 0; Ер = ∞; Ек = ∞; Ер = 0; Ек, Ер – относительная износостойкость корпуса и ротора; П – прижим ротора; Lк, Lр – большие основания ротора и корпуса; 1 – большое основание ротора; 2 – большие основания корпуса; 3 – эпюры износа ротора и корпуса В табл. 2 приведены нормальные конусности общего назначения согласно ГОСТ 3593-57, кото- рые используются в роторных питателях установок Камюр, Пандия и Бауэр. Таблица 2 Нормальные конусности общего назначения в ПВД Конусность α= tg2K Угол конусности, α2 Угол наклона 1:20 2°51’56” 1°25’56” 1:15 3°49’6” 1°54’33” 1:12 4°46’19” 2°23’9” 1:10 5°43’29” 2°51’45” 1:8 7°9’10” 3°34’35” 1:7 8°10’16” 4°5’8” 1:5 11°25’16” 5°42’38” 1:3 18°55’29” 9°27’44” Согласно работы [3] рабочие конические поверхности подвергаются абразивному, гидроабра- зивному и коррозионному видам изнашивания, в результате чего между вращающимися ротором и кор- пусом образуется зазор. Наличие зазора способствует прохождению через питатель избыточного количе- ства щелочи. При зазоре δ > 50 мкм в роторном ПВД предусмотрен механизм компенсации зазора (изно- са), эта операция выполняется за счет перемещения конического ротора вглубь корпуса на величину при- садки. Из прямоугольного треугольника (рис. 4, а) видно, что при перемещении ротора 1 на расстояние ПML =ε величина зазора между ротором и корпусом уменьшается на величину зазора SL =ε , кото- рые связаны между собой выражением ;sinε α= LML 5,2)"56'251sin(100sin =⋅=α⋅= oПS мм, (5) PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com Особенности изнашивания и компенсации износа в конических сопрягаемых поверхностях Проблеми трибології (Problems of Tribology) 2011, № 2 48 где SL =ε – суммарный износ питателя (S = Sp – Sk) – суммарные рабочие слои ротора и корпуса, которые используются для компенсации зазора в ПВД), мм; П – прижим ротора (осевое перемещение ротора вглубь корпуса), мм; α – угол уклона ротора (корпуса), град. В роторных ПВД величина прижима ротора достигает 100 мм, при этом величина максимально- го износа, который может компенсировать ротор достигает 2,5 мм. При конусности 1:20 при перемеще- нии ротора на 1 мм (1000 мкм), величина зазора в питателе уменьшается на 0,25 мм (25 мкм). При этом максимальное число компенсаций, которое можно выполнить в питателе достигает 100. При полной выработке прижима ротора 1 (см. рис. 4, а) ротор выдвигается из корпуса на вели- чину присадки ротора П. При этом исходная конусность α= tg2K на участке BL до эксплуатации претерпевает изменения. На участке сопряжения CD ротора и корпуса она сохраняется прежней, а на участке DM ротора она равняется α= tg2K p, на участке ВС корпуса она равняется α= tg2K к. Значения износа ротора Sp и корпуса Sk и углов уклонов α р и α к определяются через извест- ные величины П и α . Значения угла уклона ротора α р после изнашивания находятся из прямоугольно- го треугольника LDM. ;sin DM П DM ML p = ⋅ =α ; sin p П DM α = (6) где pα – угол уклона ротора после износа, град; DM – длина, износившейся (выдвинутой) части ротора, определяется с помощью мерительного инструмента, мм. Из прямоугольного треугольника DPM определяем величину износа ротора, которая использу- ется для компенсации износа pDMSpDP β⋅== sin , (7) где Sp = DP – суммарный износ ротора, используемого для компенсации износа, мм. Из треугольника MLε угол pβ выразим через углы α и α p получим pp α+α=β (8) В выражение (4) подставим значение выражений (6) и (8), получим )sin( sin sin p p П pDMSp α−α⋅ α =β⋅= , (9) Выражение (6) позволяет определить величину износа Sp в зависимости от величины прижима ротора П и углов уклона до эксплуатации α и после эксплуатации α р ротора. Значение износа корпуса уклона корпуса α к определим из прямоугольного треугольника ВАС ;cos BC П BC AC k ==α k П BC α = cos , (10) где BC – длина участка корпуса после износа (свободная от сопряжения с ротором), измеряется с помощью мерительного инструмента, мм; α к – угол уклона корпуса после износа, град. Из прямоугольного треугольника СКВ находим величину износа корпуса с учетом выражения (7) k kП k k П kBCSkCK α α−α⋅ =β⋅ α =β⋅== cos )sin( sin cos sin , (11) С учётом выражений (6) и (8) и рис. 4, а величина суммарного износа питателя определяется k kП p pП SkSpS α α−α⋅ + α α−α⋅ =+= cos )sin( sin )sin( , (12) где S = Sp + Sk – величина суммарного износа, используемого для компенсации износа ротора, мм. Из выражений (9) и (11) после несложных преобразований получим значения уклонов ротора и корпуса: , sin ctgarctg       α⋅ −α=α П Sг p (13) , cos ctgarctg       α⋅ −α=α П Sк к (14) PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com Особенности изнашивания и компенсации износа в конических сопрягаемых поверхностях Проблеми трибології (Problems of Tribology) 2011, № 2 49 где Lp = 60 мм – ширина средней перемычки ротора; Lk = 60 мм – ширина средней перемычки корпуса; f1 = f3 = 10 мм – сопряжения между средними перемычками ротора и корпуса до и после экс- плуатации. Из формулы видно, что величина суммарного износа ротора зависит от: величины присадки ро- тора П; исходного уклона ротора α р; уклона корпуса kα . На рисунке 4, б и в приведены схемы износа корпуса и ротора после выработки присадки ротора. Величина износа для ротора Sp и корпуса Sk определяется по формулам (9) и (11) для случая, когда из- носостойкость материалов ротора и корпуса равны между собой. На рис. 4, г приведены схемы износа корпуса и ротора для случая, когда износостойкость ротора Ep = ∞, а износостойкость корпуса равно 0. При этом α=αp , а kα = 0. На рис. 4, д приведена схема эпюр износа корпуса и ротора для случая, ко- гда относительная износостойкость корпуса равна Eк = ∞, а ротора Ер = 0. Рассмотрены значения износа и углов уклона ротора и корпуса до и после эксплуатации при раз- личных исходных значениях углов уклонов и относительной износостойкости ротора и корпуса. Уста- новлено, что при исходной конусности сопрягаемых поверхностей деталей питателя К = 1:20 можно по- лучить следующие закономерности: 1) величина суммарного износа конусного соединения остаётся постоянной и не зависит ни от износостойкости материалов, ни от величины прижима ротора; 2) с увеличением относительной износостойкости ротора происходит увеличение углов уклона и конусности на корпусе и уменьшение на роторе свободных от сопряжения; 3) углы уклонов и конусности на сопрягаемых участках ротора и корпуса остаются постоянными как до, так и после износа. Аналогичные закономерности износа сопрягаемых конических поверхностей имеет место и для меньших оснований ротора и корпуса. Иначе распределяется износ по коническим поверхностям средних перемычек ротора и корпуса. Назначение средних перемычек ротора и корпуса состоит в обеспечении надёжной автономной работы двух секций 2 и 4 (см. рис. 2) роторного ПВД. Соотношение между средними перемычками ротора и корпуса, величиной прижима ротора и сопряжениями между ними при эксплуатации определяются по формуле: Lp + Lk – f1 – f2 = П; 60 + 60 – 10 – 10 = 100. (15) На рис. 5, в приведены схемы эпюр износа средних перемычек ротора и корпуса под действием гидроабразивного износа – участок 4 и граничного трения участок 3. На рис. 5, г приведены схемы эпюр износа средних перемычек ротора и корпуса при выполнении конечной присадки ротора на величину Пк. а б в г Рис. 5 – Схема компенсации износа между коническими средними перемычками ротора корпуса роторного ПВД: 1, 2 – средние перемычки ротора и корпуса; 3 – эпюры износа средних перемычек ротора и корпуса при граничном трении; 4 – эпюры гидрообразивного износа ротора и корпуса; Lр, Lк – среднее основания ротора и корпуса; Пн, Пк –прижим ротора на первом и втором этапах компенсации износа ; f1, f2, f3 – сопряжение средних перемычек ротора и корпуса в начале, середине и в конце эксплуатации; α, αк, αр – угол уклона в начале эксплуатации, угол уклона в конце эксплуатации корпуса и ротора соответственно Из прямоугольного треугольника ΔADB и DLK определим связь между прижимом ротора, ис- ходной величиной угла α уклона до и после эксплуатации: Пн Sк p ⋅α α cos sin ; Пн Spн к ⋅α α cos sin , (16) где Пн – начальная величина прижима ротора, мм; PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com Особенности изнашивания и компенсации износа в конических сопрягаемых поверхностях Проблеми трибології (Problems of Tribology) 2011, № 2 50 αр, αк – угол уклона ротора и корпуса после прижима ротора на величину Пн; Sk, Sp – начальная величина износа корпуса, мм; α – исходная величина уклона, град. Из анализа рис. 5, а, б и в видно, что конструкция теоретически неработоспособна, так как при прижиме ротора (перемещение ротора в осевом направлении на величину прижима ротора Пн), большее основание ротора 1 не может войти в меньшее основание корпуса 2, так как ему мешают это сделать уча- стки ADB (рис. 5, б) и участки 4 (рис. 5, в). С другой стороны, больший размер среднего основания рото- ра 1 не может войти в меньшее основание корпуса, так как этому мешает участок 4 (см. рис. 5, в). На практике конструкция работоспособна и объясняется это тем, что в секторе 2 (рис. 2) изнашивается под действием гидроабразивного износа участка среднего основания ротора, а в секции 4 (рис. 2) изменение высоты внутренней поверхности среднего основания корпуса. При этом известно, что скорость гидроаб- разивного износа на порядок выше износа при жидкостном трении–скольжении. За время равное между очередными периодами ККЗ – 5 … 7 суток, гидроабразивный ротор перемещается в осевом направлении на 1000 … 2000 мкм, при этом величина зазора, который можно при этом компенсировать составляет 25 … 50 мкм (при конусности 1:20). При выполнении ПМКЗ при осевом перемещении на 250 мкм зазор между средним основанием ротора и корпуса может уменьшаться на 6,25 мкм. Таким образом, в ротор- ном питателе заложен принцип износа оснований и средних перемещений ротора и корпуса под действи- ем гидросмеси, состоящей из щепы и щелочного раствора. Причем участки 4 средних перемычек ротора и корпуса изнашиваются под действием гидроабразивного износа, а участки 3 средних перемычек ротора и корпуса изнашиваются при граничном или жидкостном трении. Таким образом, наличие явления самоизнашивания отдельных участков средних перемычек ро- тора и корпуса позволяет обеспечить в два раза меньшие размеры средних перемычек ротора и корпуса по сравнению с основанием. Сопряжение средних перемычек ротора и корпуса изменяется с 101 =f мм; 2f = 60 мм; 3f = 10 мм; в то время как для оснований 1001 == Пf 100 мм. Разность в давлении щелочи 1,2 МПа обеспечивает жидкостное трение скольжение. Выводы 1. Конические сопрягаемые поверхности ротора и корпуса позволяют обеспечить работу транс- портной системы в автоматическом режиме за счет: равномерного износа рабочих поверхностей; обеспе- чения условий жидкостного трения; рациональной схемы компенсации износа; обеспечения постоянной конусности, как до, так и после эксплуатации; выполнения компенсации износа в питателе без его оста- новки; обеспечения и сохранения постоянной конусности на 2,5 … 21 % поверхности ротора и корпуса. 2. Суммарную площадь сопряжений оснований и средних перемычек ротора и корпуса изменяют от 2,5 % в начале, до 21 % в середине и до 25 % в конце эксплуатации. 3. Сопряжения оснований и средних перемычек ротора и корпуса работают в режиме гидроди- намического подшипника скольжения, позволяющего за счет разности в давлении щелочи (1,2 МПа) обеспечить жидкостное трение-скольжение. 4. Анализ работы роторных питателей установок Камюр показал целесообразность и надежность работы конического соединения, из которого 80 % всех поверхностей используют для выполнения глав- ных технологических функций (загрузки; выгрузки; функции зазорного устройства), а 2,5 … 20 % испо- льзуется для обеспечения возможности стабильной компенсации износа. 5. Доказана возможность использования в конической передаче не всей ее рабочей поверхности, а части – 2,5 … 20 %, остальную часть поверхности используют для других целей. При этом необходимо, чтобы интенсивность изнашивания на сопрягаемых поверхностях была ниже, чем на других участках. 6. В процессе эксплуатации происходит износ сопрягаемых конических поверхностей корпуса и вращающего ротора, с образованием зазора между ними. Для устранения зазора в питателе используют циклическую компенсацию износа. 7. Величина компенсации износа в питателе зависит от: конусности; величины прижима ротора; износостойкости используемых материалов. 8. Величина износа ротора или корпуса зависит от: износостойкости используемых материалов; конусности; величины прижима ротора; относительной износостойкости материалов ротора и корпуса. 9. На средних перемычках ротора и корпуса имеет место автоматическое самоизнашивание тех участков, которые соприкасаются с гидросмесью. При этом виде изнашивания обеспечивается использо- вание размеров средних перемычек ротора и корпуса в два раза меньше, чем на основаниях ротора и корпуса. Литература 1. Камель Г.Н. Роторные питатели установок непрерывной варки целлюлозы.– М.: Лесная про- мышленность, 1987. – 160 с. 2. Костецкий Б.Н., Носовский Н.Г., Бершавский Л.Н. Надежность и долговечность машин. – К.: Техника, 1975. – 408 с. 3. Камель Г.И. Повышение надежности и производительности роторных питателей непрерывной варки на базе системного анализа и функционирования // Автореферат дис. д-ра техн. наук. – СПб.: СПбГТУРП, 1999. – 36 с. Надійшла 28.02.2011 PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com http://www.pdffactory.com