Влияние ионного азотирования на долговечность открытых зубчатых передач Проблеми трибології (Problems of Tribology) 2015, № 2 84 Каплун П.В., Гончар В.А. Хмельницький національний університет, г. Хмельницкий, Украина E-m ail: roger_rgr@mail.ru ВЛИЯНИЕ ИОННОГО АЗОТИРОВАНИЯ НА ДОЛГОВЕЧ НОСТЬ ОТКРЫ ТЫХ ЗУБЧАТЫХ ПЕРЕДАЧ УДК 621.894:62-192 Пр иведены р езу льтаты исследований долговеч ности откр ытых зу бчатых пер едач с пр именением пр огр ес- сивны х технолог ий у пр очнения повер хности методами ионного азотир ования в безводор одных насы щающих средах и посл еду ющей тер мообр аботки с созданием в повер хностно м слое матер иала о птимальны х остаточны х напр яжений сжатия. Клю чевые слова: ионное азотирование, износ, ус талос ть, изгиб, зубчатое колесо, о ткры тая передача. Актуальнос ть задачи Зубчатые передачи имеют широкое применение в те хнике . Их долговечнос ть и наде жность часто определяю т наде жность и долговечность машин в целом. Опыт экс плуа тации зубчаты х колес сви де те ль- ствует, что пода вляю щее большинс тво вы хо да и х из строя открыты х зубчаты х передач проис ходи т в ре- зуль тате поломки зубьев от изгиба. В настоящее время существует много способов повышения износо- стойкости и до лговечности зубчаты х передач, но проблема не решена до конца и являе тся актуа льной. Анализ лите ратуры Поверхностные слои в процессе эксплуатации открыты х зубчаты х колес разрушаются в результа те циклического действия изгибающи х напряжений и изнашивания от проскальзывания контактирующих по- верхностей шестерни и колеса. Максимальные напряжения изгиба возникают в момент, когда вся нагрузка воспринимается одной парой зубцов, а точка ее приложения находи тся в положении, наиболее удаленном от корня зуба. При этом максимальные напряжения изгиба концентрируются в основе зуба и в зоне вы- кружки возникает концентрация напряжений (рис.1). Для прямозубых зубчатых колес коробок передач максимальные напряжения изгиба достигают 850 МПа [2], а для цементированных тяжело нагруженных зубчатых колес – до 2500 МПа [1]. Превышение фактическими напряжениями изгиба допустимы х напря- жений вызы вает поломки зубьев. а б Рис. 1 – Пле чо приложе ния равноде йствующе й силы R от де йствия нормальной силы Рн и силы тре ния FТР для ведуще го (а) и ведомого (б) зубьев в опасном сече нии В зубчаты х пара х, совместное качение проис хо ди т лишь в по люсе. Посколь ку направление пере- мещений контактны х лин ий шестерни и ко леса противоположные, то между ними происходи т проска ль- зывание. Скорость сколь жения равна разнос ти с коростей качения шестерни и ко леса, и уве личивае тся с увеличением передаточного числа . Проскальзы вание повер хнос тей конта ктирующи х зубьев вызывае т трение в зоне кон такта и износ материала. Одним из самы х на груженны х участков профиля зубчатого ко леса являе тся пере хо дная зона от эвольвен тного участка до впа дины. В этой зоне проис ходи т ударный вход зуба в зацеп ление. Исс ле дова- ниями 5 показано, что свойс тва материала во впа дине между зубьями определяю т не толь ко прочность зубьев при изгибе, но и в значитель ной степени влияю т на кон тактную прочность поверхнос ти зубьев. Напряженность в зоне кон такта можно уменьшить, ес ли ма териал во впа дине меж ду зубьями буде т более прочным. От свойс тв материала в сердцевине зуба (впа дине между зубьями) завися т и зносостойкость и долговечность зубчатой передачи . В связи с этим одн им из перспективны х направлений повыше ния и Влияние ионного азотирования на долговечность открытых зубчатых передач Проблеми трибології (Problems of Tribology) 2015, № 2 85 стабили зации свойс тв зубчаты х колес являе тся применение таки х селе ктивны х мето дов упрочнения, ко- торые позволяю т повыси ть физи ко-ме ханические с войства по всей конфи гурации зуба, обеспечив ее равнопрочность, износостойкость и конта ктную выносливость . Таким образом, анализ условий эксплуа тации зубчаты х колес пока зывает, что до лговечность ра- боты зубчаты х передач в значитель ной степени зависи т от де та льного изучения условий работы зацепле- ния, характера напряженно-деформированного состояния различных зон зубчаты х колес и правильного подбора материалов и методов укрепления эти х зон в соответс твии с величиной и характером напряжен- ного состояния. Многи х авторов 1 - 5 показы вают, что максимальные напряжения при конта ктны х на грузка х и изгибе возникаю т в повер хнос тны х с лоя х, что приводи т к возни кновению микротрещин и разрушению как повер хнос ти, та к и конс трукции в це лом в резуль тате развития и распространения микротрещин с поверхности в сердцевину (рис. 2). Поэтому для повышени я износостойкос ти и долговечности конс трук- ционны х э лементов и, в частности зубчаты х ко лес, с ле дует укрепля ть ка к повер хнос ть, так и сердцевину, но с различными физико-ме ханическими характеристи ками – большими на повер хности и меньше в сердцевине. То есть , конструкци я упрочненных слоев должна иметь градиен тную структуру в соответс т- вии с напряжен но-деформированного состояния, возникающе го в де тали. Рис. 2 – Зарожде ние и развитие микротрещин в поверхностном слое зубчатого коле са, х500 В настоящее время для укрепления зубчаты х пере дач широко применяются цементация и нитро- цементация мало углеродис ты х с тале й с последующей термической обработкой материала, обеспечи- вающего значи тельное увеличение и х износостойкос ти и долговечнос ти. Однако э ти те хноло гии прово- дя тся в среда х, со держащи х большое количес тво во дорода, который вредно влияе т на прочность с та лей. Согласно современным представлен иям [6 - 9] водород дли тельное время может на хо ди ться в стали в ви де ионов (протонов) и молеку л. Небольшое количес тво во дорода в ста ли не вы зывает заметны х изменений её свойс тв. Повышен ие концен трации водорода в с тали выше неко торого предела , зависящего от качес тва с та ли, изменяет её физические и ме ханические свойс тва и может вызва ть появление дефек- тов, влияю щи х на прочность. Во дород в ста ли меняет её ме ханические свойства при кратковременном и длите льном ста тическом нагружении , а также при повторно-переменном и ударном воздействии [6 - 9]. Среди разнообразных проявлений воздейс твия водорода на ме хан ические свойс тва мета ллов, особое место занимает его влияние на трещиностойкос ть. Дефекты совершенно безопасные в обычных условия х в резуль тате воздейс твия во дорода могут ста ть опасными и привес ти к неожиданному хрупко- му разрушению изделия [6]. В рамка х дис локационно-де когезионной концепции Трояно-Ориони пос ту- пивший в мета лл во дород преж де все го заполняе т наиболее выго дные с энерге тической точки зрения места – ядра дислокаций. В ни х концен трация водорода может достичь больши х значений. При этом происхо ди т ослабление когези и в ядре трещинообразующей дислокаци и, т.е. уменьшение силы сцепле- ния, которая теперь являе тся функцией количества водорода в зоне я дра дисло кации и ли свер хдис лока- ции за счет изменения электронной структуры металла, кластерообразования и образования связей м е- талл-водород ги дри дного типа. Суммарный эффект эти х трё х действий и предс тавляе т собой основной механи зм деко гезионного воздейс твия во дорода на реше тку мета лла. Перспективной те хно логией упрочнения повер хности материа лов являе тся ионное азотирование в безводородны х насыщаю щи х сре да х (смеся х азо та с аргоном) [10], применение ко торой исключает вредное влияние водорода на металл. Нами проведены эксперимента льные исс ле дования многоцыкловой уста лости образцов из раз- личны х с та лей, азо тированны х в водородсодержащ и х и безводородны х насыщающи х среда х, при нагру- жении изгибом и износостойкости образцов при трении скольжения , которое имеет место в зубчаты х пе- редача х при качении с проска льзыван ием. Методика и ре зультаты исслед ований Иссле дования на многоцикловую уста лость при изгибе проводи лись на гла дки х ци лин дрически х образцах диаметром 5 мм на машине ИМА-5 при чистом изгибе с вращением (частота 50 Гц), в среде Влияние ионного азотирования на долговечность открытых зубчатых передач Проблеми трибології (Problems of Tribology) 2015, № 2 86 3%-но го раствора NaCl и в возду хе. Образцы изго тавлива лись из Стали 45, часть из которы х подверга- лась ионному азотированию в во дородсодержащей (60 об. % N2 + 40 об. % Н2) и безводородной (60 об. % N2 + 40 об. % Ar) средах при постоянс тве остальны х те хно логически х параметров (Т = 540 °С, р = 80 Па, τ = 240 мин). Резуль та ты эти х исс ледован ий приве дены на рис. 3 и показы вают, что пре дел вы носливос ти об- разцов, подвергавши хся пре дварите льно ионному азотированию в безводородной среде, при испытания х на возду хе повыси лся в 1,9 раза (с 190 до 370 МПа ), а при испы тани я х в 3% - ном растворе NaCl в 3,6 раза (с 30 до 110 МПа ) по сравнению с аналогичными значениями для не а зотированны х образцов. Пре- дел выносливос ти образцов, азотированны х в водородосодержащей среде (кривая 3) при испы тания х в 3%-ном растворе NaCl на 25 % ниже по сравнению с образцами, азотированными по аналогичному ре- жиму в безводородной среде. Причиной с нижения преде ла вы носливос ти я вляется вре дное влияние во- дорода, вызы вающее де когезию криста ллической решетки мета лла , взаимодейс твие а томов водорода в металле с дис локациями, давлением молекулярного водорода в микрополостях с тали , химическое взаи- модействие водорода с компонентами спла ва и выде лением во дородосодержащи х фаз [6 - 9]. Рис. 3 – Кривые усталости в воздухе (1 и 1I), в 3% растворе NaCl (2, 2I, 3) стали 20 при испытаниях на чистый изгиб цилиндриче ских образцов бе з химико-те рмиче ской обработки (1 и 2), азотированных в тле ющем разряде в бе з- водородной (60 об. % N2 + 40 об. % Ar) среде (1I и 2I) и водо- родосоде ржаще й (60 об. % N2 + 40 об. % H2) среде (3) при постоянстве осталь ных технологиче ских параметров Рис. 4 – Многоцикловая долгове чность плоских образцов с надре зом из стали 45Х: 1 – азотированных (Т = 570 С, р = 265 Па,  = 240 мин, сре да 75 об. % N2 + 25 об. % Ar); 2 – улучше нных; а – в воздухе; б – в кислой среде (рН 6,5) Испыта ния на многоцикловую усталос ть с концентра тором напряжений проводилось на плоски х образцах и з с тали 45Х на с тенде с электромагни тным возбуждением ЭД С-200 при консольном изгибе образца в одной плоскости и резонансе по первой форме колебаний [11]. Концен тратор напряжений (на- резанная до упрочнения канавка глубиной 1 мм с углом раскрытия 60 и ра диусом при вершине 0,2 мм) имел эффективный коэффициент концен трации, рассчитанный по Нейберу, равный 3,22. Испы тания проводились на возду хе и в кислой сре де (буферный раствор лимонной кис лоты 5 г/ л и дву хзамещенного фосфорнокислого натрия 10 г/ л) рН 6,5 при частоте нагружения 350 … 400 Гц. За базу испытаний на воз- ду хе м в кислой сре де были приня ты соответс тве нно 107 и 5107 циклов нагружений . Исс ледован ия пре- кращались при дос тижени и дли ны трещины 0,5 мм, ко торая фиксировалась микроскопом МБС-1 (х88). Как показа ли испы тания (рис. 4) преде л выносливости образцов из с тали 45Х в резу льта те ион - ного азотирования в безводородной среде повысился на 37% при испыта ния х на возду хе и на 31% при испытания х в кислой сре де. Значительное повышение многоцикловой уста лости образцов после ионного азотирования обу- словлено не то лько за счет образования ни тридны х фаз на повер хнос ти мета лла , но и за счет возни кно- вения в азотированны х слоя х ос та точны х напряжений сжати я. Ве личина напряжений сжа тия при ионном азотировании дости гает 800 М Па [12] и может изменя ться в широки х пре дела х с помощью изменения те хнологически х параметров процесса диффузионного насыщения максимальный эффект о т оста точны х напряжений сжа тия дос тигае тся при и х оптимальном значении. Иссле дование кон тактной вы носливос ти с талей проводи лись на спец иальной ус тановке трения качения [13], что монтировалась на базе станка с вертикальным шпин делем . В установке по круговой до- рожке плоски х образцов перекатыва лись шарики с коэффициентом проскальзывания 0,4% и ли ци лин д- рические ролики с коэффициентом проска льзывания 17,6% при различны х нагрузка х на те ла качения и частоте вращени я шпин де ля 900 мин-1. Иссле довались образцы из различны х с та лей после ионного азо- тирования в во дородны х и безво дородны х среда х с различной термической обработкой. Влияние ионного азотирования на долговечность открытых зубчатых передач Проблеми трибології (Problems of Tribology) 2015, № 2 87 Резуль та ты сравните льны х иссле дований и зносостойкос ти и кон тактной выносливости образцов приведены в таб л. 1. Из табл. 1 видно, что кон тактное вынос ливость образцов после ионного азо тирова- ния в безво дородной среде в 1,4 - 1,5 раз бо льше по сравнению с не азо тированными образцами и на 14 - 25 % выше по сравнению с азотированием в водородной среде. Сни жение кон тактной выносливос ти образцов азотированны х в во дородной среде, объясняется вредным воздейс твием во дорода на мета лл. Образцы из стали 45 после зака лки и после дующего азотирования имели на порядок выше контактную выносливос ть и износостой кость по сравнению с не калеными образцами, ч то объясняется высокой твер достью основы, на ко торую опирался азотированный с лой. При малой жес ткос ти основы покры тие, имеющее более высокую твер дость, быстро разрушаются в связи с большой п ластической деформацией основания. При э том резко увеличивается ве личина суммарного износа, что нагля дно ви дно и з табл. 1. Таблица 1 Физико - механические и трибологические характе ристики образцов после ионног о азотирования и те рм ичес кой обработки и их д олг овечность при ис пытаниях на тре ние каче ния в смазке I-20, наг рузка на шарик 150 Н (контактное давле ние р0 = 3180МПа) М икр отвер дость Н100, МПа № п/п Марка стали Ви д термообработки и те хнологии по ве рн ос ти ос но вы до ро ж ки к ач ен ия по сл е ис пы та ни я Т ол щ ин а по кр ы ти я, м км И нт ен си вн ос ть из но са , І ·1 0- 11 Д ов го ве чн ос ть д о по яв ле ни я пи ти нг а, N ·1 06 ц ик ло в 1 20Х13 без термообработки 2550 2370 3460 - 620 0,58 2 20Х13 ионно е азотир ование в ср еде 60%Аr + 40% N2 7380 2370 3650 260 570 0,88 3 45 без термообработки 3200 2450 3290 - 600 0,60 4 45 ионно е азотир ование в ср еде 60%Аr + 40% N2 7440 2450 4100 280 452 0,96 5 45 закалка 5100 5100 5230 - 21,2 9,1 6 45 Закалка + ионное азо тирование в среде 60%Аr + 40% N2 7460 4400 7200 290 16,1 12,9 7 45 ионно е азотир ование в ср еде 60%Аr + 40% Н2 8420 2450 4050 290 440 0,75 8 45 закалка ионное азо тирование в среде + 60%А r + 40% Н2 В560 4410 8210 300 15,4 11,2 9 20Х13 ионно е азотир ование в ср еде 60%Аr + 40% Н2 7640 2370 3670 280 580 0,70 Рис. 5 – Кинетика изнашивания стали 45Х в масле И-20 при удель ной нагрузке 4 МПа и скорости скольже ния 1 м/с: 1 – сталь улучше нная; 2, 3, 4 – сталь азотированная (100% N2, р = 265 Па,  =4 ч) при темпе ратурах 520 °С , 560 °С и 600 °С соответстве нно; 5, 6 – сталь азотированная (Т = 560°С, 75 об. % N2 + 25 об. % Ar,  = 4 ч) при давле нии газовой среды 450 и 80 Па соответстве нно Суммарный износ при качении с проскальзыванием включае т плас тическую деформацию по- вер хности конта кта и знос от трения скольже ния при проскальзы вании. В первоначальный период в сум- марной величине износа плас тическая деформация занимает преобладающую долю и резко возрастае т с увеличением нагрузки на тела качения. В процессе иссле дований износ о т проскальзывания шариков был незначите льным в свя зи малым коэффициентом проскальзывани я (0,4 % ). При применении в качестве Влияние ионного азотирования на долговечность открытых зубчатых передач Проблеми трибології (Problems of Tribology) 2015, № 2 88 тел качения цилин дрически х роликов коэффициент проскаль зывания составля л 17,7 % и износ до начала возникновения пи ттин га был преобладающим по сравнению с пластической деформацией поверхностно- го слоя. В откры ты х зубчаты х передача х износ от проскаль зывания еще боль ше в связи попа дания пы ли и другого абразива в зону трения. Износ при этом за период эксплуатации дос тигае т сотни и ли тысячи микрометров и зубчатые ко леса вы хо дя т из строя не от образования пи ттинга , а от износа и уста лостного разрушения зубцов при изгибе. Эффективным средством для уменьшения износа поверхнос тей трения при сколь жении являе тся ионное азотирование по оп тимальному режиму с учетом условий эксплуа тации. На рис. 5 приведены кривые изменения износа и интенсивности изнаши вания ста ли 45Х в масле И-20 в за висимости от пути трения. Изменение те хнологически х параметров ионного азотирования по- зволяе т выбрать такой режим упрочнения, который сущес твенно снижае т ин тенси вность изнаши вания стали . Так ин тенси вность и знашива ния ста ли 45Х после ионного азо тирования по режимам 5 и 6 умень- шилась более чем в 3 раза по сравнению с ин тенсивнос тью и знашивани я улучшенной с та ли. Выводы и ре коме нд ации Анализ условий эксплуа тации и напряженно-деформированного состояния зубьев открыты х зуб- чаты х передач показа ли, ч то разные участки повер хнос ти зубьев принимают различные по величине и виду напряжения. Наибо лее опасными участками поверхности ес ть ножка и впадина между зубцами. По- этому очевидно, что для эти х участков повер хности необ ходимы различные свойства повер хностного слоя и оста точные напряжения сжа тия, обеспечивающие максимальную износостой кость и до лговеч- ность зубчаты х колес . Достичь данной цели можно за счет упрочнения поверхности зубьев и в первую очередь на опасных участка х за сче т нанесения упрочняющи х покрытий с градиентной структурой по глубине, созда ние в повер хностны х слоя х оста точны х напряжений сжа тия с оптимальным значением и упрочнение сердцевины зуба. Д ля э того сле дует исполь зовать термическую обработку материала зуба с повышением твердости его сердцевины, наносить упрочняющие покрытия с применением ионного азо- тирования в безводородны х среда х по оптимальным те хно логическим режимами с учетом условий э кс- плуатаци и. Лите ратура 1. Алексан дров В.И. Материа лы зубчаты х ко лес грузовы х автомобилей / В.И. Алексан дров, А.С. Соболев // Минс к: АНБССР Инс ти тут проблем надежнос ти и до лговечности машин, 1978. 58с. 2. Дымшиц И.И. Коробки передач. М . Машгиз, 1960. 360с. 3. Трубин Г.К. Конта ктная ус талос ть материалов для зубчаты х ко лес. М. Машги з, 1962, 404с. 4. Копф И.А. Нес тационарная термическая модель заедания и износа эвольвен тны х зубчаты х пе - редач / И.А. Копф, В.В. Корни лов, Е.В. Ефимов // Те хника машиностроения. 1998, №1(15) с . 54-59. 5. Зинчен ко В.М. Инже нерия повер хнос ти зубчаты х колес ме тодами химико-термической обра- ботки. – М.: Изд-во МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2001. – 303с. 6. Ме хани ка разрушения и прочность металлов: Справочное пособие: В 4 т./ Под общ. ред. В. В. Панасюка. – Киев: Наук. думка, 1988.– Т. I: Основы ме ханики разрушения / В.В. Панасюк, А. А. Андрей- ков, В.З. Пар тон – 1988. – 488 с. 7. Ка лачев В.А. Во дородная хрупкость металлов. – М.: Ме таллургия, 1985. – 217 с 8. Водород в мета лла х / По д ред. Г.Альфе ль да и И.Фель кля. – М.: Мир, 1981. – Т. 2 – 430 с. 9. Карпен ко Г.В. Влия ние во дорода на свойства с тали / Г. В. Карпенко, Р.И. Крипякевич // – М.: Металлургизда т, 1962. – 198/. 10. Кап лун В.Г. Енерго і ресурсозберігаюча екологічна чис та те хноло гія та обла днання для зміцнення де тале й машин / В.Г. Каплун , І.М. Пасту х // Машинозна вство, № 2. – 2002. – с.49-51. 11. Прокопен ко Р.В. Ме то дика испы тани й компрессорных лопаток ГТД на уста лость в коррози- онной среде / Р.В. Прокопенко, В.Н. Торгов // Проблемы прочности. №4, 1980. – С.107-109. 12. Кап лун В.Г. Иссле дование оста точны х напряжений в ста ли 45Х после ионного азотирования. Лазерная, термическая и химико-термическая обработка в машиностроении. Сб . науч. тр. / В.Г. Кап лун, А.Е. Ру дык //– М.: МАДИ, 1987. – С.109-112. 13. Каплун П.В. Кинетика износа стале й с диффузионными покрытиями при конта ктном цикли - ческом нагружении. //Журнал "Проблеми трибології". – Хмельниць кий, -2001, -№1. С.199-124. Поступи ла в редакц ію 03.06.2015 Влияние ионного азотирования на долговечность открытых зубчатых передач Проблеми трибології (Problems of Tribology) 2015, № 2 89 Кap lun P.V., Gonchar V.A. Effect on durability ion nitriding open gears. The results of researches of durability op en gears usin g adv anced techno lo gies of surface hard enin g by ion nitridin g in hy drogen-saturating med ia and subsequent heat treatment with the creation of the material in the surface lay er of op timum residual co mp ressive stresses. An analy sis of the op erating conditions and the stress-strain state of op en gear teeth showed that different p ortions of the surface of teeth takes different in magn itude and typ e of stress. The most dangerous areas of the surface h ave a leg and dep ression between the teeth. Therefore, it is obvious that these surface p ortions require different p rop erties of the surface lay er and the residual comp ressive stress to p rovide maximu m wear and durability of the gears. To achieve this goal can be achiev ed by hardenin g the surface of the teeth and esp ecially in hazardous areas by app ly ing strengthenin g coatin gs with a grad ient structure in depth, creating in the surface lay ers of the residual comp ressive stresses to the op timum value and hardenin g the core of the tooth. To do this, use a heat treatment of the tooth material with in creased hardness of its core strengthening co atings ap p lied using ion nitridin g in hy drogen-free environ ment for optimum technological mod es based on op erating conditions. Key words: ion n itridin g, wear, fatigue, b endin g, gear, outdoor gear. References 1. A leksandrov V.I., Sobolev A.S. Materia ly zubchatyh koles gruzovyh avtomobilej. Minsk: ANBSSR Institut problem nadezhnosti i dolgovechnosti mashin, 1978. 58s. 2. Dy mshic I.I. Korobki peredach. M. Mashgiz, 1960. 360s. 3. T rubin G.K. Kontaktnaja ustalost' materia lov dlja zubchatyh koles. M. Mashgiz, 1962, 404s. 4. Kopf I.A., Ko rnilov V.V., Efimov E.V. Nestacionarnaja termicheskaja model' zaedanija i iznosa jevol'ventnyh zubchatyh peredach. Tehnika mashinostroenija. 1998, №1(15), s. 54-59. 5. Z inchenko V.M . In zhenerija poverhnosti zubchatyh koles metodami himiko-termicheskoj obrabotki. M.: Izd-vo M GT U im. N.Je. Bau mana, 2001. 303s. 6. Mehanika ra zrushenija i prochnost' metallov: Spravochnoe posobie: V 4 t. Pod obshh. red. V.V. Panasjuka. Kiev: Nau k. dumka, 1988. T . I: Osnovy mehaniki ra zrushenija. V.V. Panasjuk, A. A. Andrejkov, V.Z. Pa rton. 1988. 488 s. 7. Ka lachev V.A. Vodorodnaja hrupkost' metallov. M .: Metallu rgija, 1985. 217 s 8. Vodorod v meta llah. Pod red. G.A l'fel'da i I.Fel'klja. M.: M ir, 1981. T. 2 430 s. 9. Karpenko G.V. Krip jakev ich R.I. Vlijanie vodoroda na svojstva stali. M.: Metallurgizdat, 1962. 198. 10. Kap lun V.G. Pastuh І.M. Energo і resursozberіgajucha ekologіchna chista tehnologіja ta obladnan- nja dlja zmіcnennja detalej mashin. Mashinoznavstvo, № 2. 2002. s.49-51. 11. Pro kopenko R.V., Torgov V.N. Metodika ispytanij ko mpressornyh lopatok GTD na ustalost' v kor- rozionnoj srede. Proble my p rochnosti. №4, 1980. S.107-109. 12. Kap lun V.G. Issledovanie ostatochnyh naprjazhenij v stali 45H posle ionnogo azotirovanija. La zer- naja, termicheskaja i himiko -termicheskaja obrabotka v mashinostroenii. Sb. nauch. tr. V.G. Kaplun, A.E. Rudyk. M.: MA DI, 1987. S.109-112. 13. Kap lun P.V. Kinetika iznosa stalej s diffu zionnymi pokryt ija mi pri kontaktnom ciklichesko m na- gruzhenii. Zhurnal "Proble mi tribologії". Hme l'nic 'kij, 2001, №1. S.199-124.