Управление структурным состоянием и сопротивляемостью абразивному изнашиванию наплавленного металла путем легирования Проблеми трибології (Problems of Tribology) 2015, № 1 58 Куликовский Р.А., Холод А.В., Капустян А.Е., Осипов М.Ю., Андрущенко М.И. Запорожский национальный технический университет, г. Запорожье, Украина E-m ail: mosipov61@ukr.net УПРАВЛЕНИЕ СТРУКТУ РНЫМ СОСТОЯНИЕМ И СОПРОТИВЛЯЕМОСТЬЮ АБРАЗИВ НОМУ ИЗНАШИВАНИЮ НАПЛАВЛЕННОГО МЕТАЛЛА ПУ ТЕМ ЛЕГИРОВ АНИЯ УДК 621.791.927.5:669.15 Показано, что высокие способно сть к самоу пр очнению повер хности тр ения и сопр отивляемость абр азив- ному изнашиванию высокоу глер одисты х сталей системы Fe-C-Cr с большим количеством метастабильного остаточ- ного ау стенита, полу ченного закалкой, не р еализу ются, если стр у ктур а сфор мир ована в у словиях неу пр авляемого тер мического цикла наплавки штампов пр есс-фор м. Исследована возможно сть обеспеч ения необходимо й стр у ктур ы в наплавленно м слое пу тем до полнительно л егир ования. Установлено, ч то наибольшая способность к у пр очнению и износостойкость в иссл едованны х хр омо мар ганцевы х сплавах со стр у ктур ой наплавленного металл а, сфор мир ован- ной без пр ину дительного о хл аждения, достигается пр и наплавке матер иало м типа 120Х4Г2. Ключевые слова: абразивное изнашивание, износостойкость, штамп, наплавка, хром, марганец, углерод, структура, ме тастаби льный аус тени т, самоупрочнение. Введение Условия работы многи х де та лей и ли особенности и х конструкц ии не позволяю т ис пользова ть для и х изготовления или восстановления карбидсо держащие ста ли из-за недос таточной эксплуа тацион- ной надежности . В та ки х с лучая х наиболее рационально использова ть бескарбидные спла вы, обла даю- щие высокой способностью к самоупрочнению в процессе изнашивания . Ранее , пу тем испытан ия опы т- ны х бескарбидны х модельны х сп лавов, бы ло показано [1, 2], ч то среди ста лей сис темы Fe-C-Cr зака лен- ны х на структуру с больш им количес твом оста точного аустени та и при о тсутс тви и в с труктуре карби дов, наиболее высокой сопротивляемостью абразивному изнашиванию обладаю т материалы, в которы х в твер дом растворе содержится высокое ко личество у глерода (на уровне 1,5 % ) и не значите льное ко личе- ство хрома (3 - 3,5 %). Различие в сопроти вляемости изнаши ванию меж ду высокоуглеродистыми с таля- ми и ста лями э той же сис темы легирования со средним содержанием углерода и высоким хрома при одинаковом фазовом состоянии и даже более высокой способности аустени та к превращению в мартен- сит деформации дости гало пя ти раз. Оп тимальное структурное состояние и высокая способность к само- упрочнению в процессе изнашивания высокоуглеродис ты х ме тастаби льны х ста лей были реализованы при изготовлении цементованны х и зака ленны х п лас тин пресс-форм для прессования огнеупорных изде- лий и сили ка тного кирпича. При э том износостойкос ть п ластин, испы танны х в произво дственны х усло- вия х, на хо ди лась на уровне резуль та тов, полученны х на моде льны х сп лава х при лабораторны х испы та- ния х. Однако попы тка реали зации по тенциа ла способности к самоупрочнению металла э того ти па и износостойкости в нап лавленном состоянии, в частности при наплавке штампов пресс-форм огнеупорно- го и силика тного производс тва, по казала , что и степень самоупрочнения, и износостойкость намного ни- же уровня наиболее износостойки х моде льны х спла вов [3]. Основной причиной это го явля лось то, что в условия х неуправляемого термического цикла нап лавки при не дос таточны х скоростя х о хлаж дения на- плавленного металла, в структуре не достига лось необходимого количества метастаби льного высокоуг- леродис того остаточного аустенита . Поэтому было предложено обеспечивать необхо димое структурное состояние наплавленного металла путем применения в процессе наплавки кромок штампов простой формы (плоски х, ци лин дрически х) медны х водоо хлаж даемы х криста ллиза торов [4]. В то же время, среди штампов, применяемых при изго товлен ии огнеупорны х и други х и зде лий, по лучаемых прессованием, существует большое ко личество таки х, у которы х рабочая поверхнос ть обладае т сложной формой (вы- ступы, впа дины ). Поэ тому индиви дуальное изготовление водоо хлаж даемы х крис талли заторов для ка ж- дой де тали может быть чрезмерно трудоемким и нерациональным. В связи с этим дальней ший поиск пу- тей обеспечения в структуре высокоуглеродисто го наплавленного металла необ хо димого количества м е- тас табильного аус тени та в условия х неуправляемого термического цикла нап лавки я вляе тся а ктуальным. Це ль работы Целью данной работы являлс я поиск химического состава наплавленного металла, кри тическая Управление структурным состоянием и сопротивляемостью абразивному изнашиванию наплавленного металла путем легирования Проблеми трибології (Problems of Tribology) 2015, № 1 59 скорость охлаж дения ко торого, позволяла бы исключать промежуточный распад аустенита и обеспечи- вала возможность формирования необходимой метас табильной с труктуры и высокую способность к са- моупрочнению в условия х абразивного изнашивани я. Методика исследования Испыта ния на и зносостойкость металла нап лавленного на кромку штампов пресс-форм прово- ди ли в произво дственны х условия х при изготовлении шамотны х огнеупорны х изде лий. Нап лавку ш там- пов осуществля ли ш тучными покрытыми электродами без предварите льного подогрева по всему пери- метру рабочей кромки. Испытания проводи ли до образования предельно допус тимого износа кромок. Износостойкос ть оценива ли по количеству выпущенной продукции за время работы ш тампов. Испыта ния наплавленны х образцов проводили на лабораторном стенде, имитирующем условия изнашивани я де та лей пресс-форм. Режимы испытаний образцов полностью соотве тствовали режимам испытаний модельны х сп лавов системы Fe -C-Cr за каленны х в масле [1, 2]. Микротвердос ть образцов определя ли в соотве тс твие с требованиями ГОСТ 9450-76 на приборе ПМТ-3 при нагрузке 50 г. Выбор преде лов лег ирования . Ре зультаты э кспе риме нтов и их обс уждение Извес тно [5, 6], что большинство легирующи х элемен тов (кроме кобальта) повышаю т устойчи- вость аустени та к перли тным превращениям (сдвигаю т С-образную диаграмму вправо). Поэтому реше- ние поставлен ной задачи с этой точки зрения может иметь много вариантов. Наиболее простым решени- ем было бы увеличение содержания хрома. Одна ко этот э лемент сужает преде лы растворимости углеро- да в аустени те (рис. 1) [5, 7]. Поэтому увеличение его содержания при сохранении концен трации углеро- да на оптимальном уровне, даже при достаточны х скоростя х о хлаж дения, неизбежно приве ло бы к неже- лате льному появлен ию в с труктуре карби дов. Соблю дение условия обеспечения бескарбидной структу- ры с увеличением содержания хрома потребовало бы снижения содержания углерода до уровня намного ниже оптимального в ущерб износостойкости. Подобным образом влияют на рас творимость углерода в аустени те и другие карби дообразующие элементы. Рис. 1 – Положе ние γ-области на диаграммах состояния Fe -C-C r в зависимости от соде ржания хрома [5] Кроме хрома, доста точно распространенным и недорогим элементом, который часто применяет- ся для повышени я устойчивости аустени та к перли тным и промежуточным превращениям, является мар- ганец. Он та кже и нтенси вно снижае т Мн , ч то способствует дос тижению поста вленной цели . Однако по данным [8], по ложите льное влия ние э того элемента на способность к упрочнению с талей с оста точным метастабиль ным аустенитом ниже, чем хрома. Это связано с тем, что прочность мартенсита деформации зависи т не то лько от содержани я в нем углерода, но также и о т величины энерги и связи между дис лока- циями и атомами углерода в аустени те . Чем больше энергия с вязи меж ду дис локациями и а томами при- месей внедрения (углерода , азота и др.), тем выше уровень закрепления дис локаций в мартенси те (при данном содержании углерода) и, с ледова те льно, выше эффективна я прочность рассматриваемой фазы [10]. Марганец снижае т энергию свя зи дислокац ий с а томами углерода в -фазе [8] в отличие от хрома, Управление структурным состоянием и сопротивляемостью абразивному изнашиванию наплавленного металла путем легирования Проблеми трибології (Problems of Tribology) 2015, № 1 60 повышающего это т показа те ль [11]. Поэтому хромомарганцевые метастабильные аустен итные ста ли об- ладаю т более высокой износостойкос тью, чем марганцевые. Одна ко эти данные о тнося тся, во-первы х, к хромомарганцевым сталям, содержание углерода в ко торы х намного ниже, чем оптимальный уровень, установленный в пре дыдущи х иссле дования х. Во-вторы х, суммарное содержание хрома и марганца в ни х дос тигае т 20 %. Данны х же о влиянии относите льно небольши х количес тв хрома и марганца в высо- коуглеродис ты х сп лава х с метастаби льным аустенитом на способность к упрочнению и сопротивляе- мость безударному абразивному изнашиванию в литера туре практически нет. Поэтому с целью выбора химического состава материала для нап лавки де та лей без принуди те льного о хлаж дения в данной работе проведены иссле дования опытны х бескарбидны х хромомарганцевы х материа лов. При выборе химического состава опы тны х ма териалов этой сис темы легирования ис ходили и з следующе го. Ранее , при исс ледовани и сис темы Fe-C-Cr [1], с труктура изменялась в широком диапазоне от мартенси тной до практически по лностью аустени тной. Наибольшая способность к упрочнению и со- противляемость изнаши ванию дости гались при максимально возможном содержании аустени та в пре де- ла х сис темы Fe-C-Cr (около 100 %), то ес ть, в сп лава х, у ко торы х температура МН на ходи тся вблизи 0 - 20 °С. Учитывая све дения о противоположном влияни и хрома и марганца на энергию связи между дис- локациями и а томами углерода в мартенси те деформации и соотве тственно, на е го прочность (микро- твер дость), нет оснований пре дполага ть , что уровень самоупрочнения и износостойкость при дополн и- тель ном легировании марганцем могут бы ть вы ше, чем хромисты х высокоуглеродисты х материа лов. Нель зя также ожида ть , что в хромомарганцевых ста ля х максимум износостойкости може т быть обнару- жен в сплава х с меньшим содержанием аустенита, чем в хромисты х с таля х. Кроме того, маловероятно, что дополни те льное вве дение марганца без изменения содержания углерода и хрома обеспечит увеличе- ние износостойкос ти, посколь ку это приве ло бы к чрезмерно низкому уровню температуры М Н и повы- шению стаби льности аустени та к деформационным мартенситным превращениям в процессе абразивно- го изнашивани я. Эти предпосылки позво лили значите льно сузи ть диапазон химического состава опы т- ны х сп лавов. По сути, за дача данны х иссле дований, своди лась к выясне нию вопроса, наско лько сущес твенно понизится по тенциа л износостойкости , дос тигаемый в группе бескарбидны х ста лей системы Fe-C-Cr при дополни те льном легировании марганцем, необ хо димом для повышен ия устойчивос ти аустени та к пер- ли тным и промежуточным превращениям в процессе охлаж дения . При выборе химического состава опытны х материалов с тремились к тому, чтобы расчетная тем- пература начала мартенситного превращения на хо дилась на уровне 20 °С. В ли тературны х источника х доста точно много данных о влияни и легирования на температуру начала мартенситного превращения [7, 12, 13]. Одна ко они весьма разрозненные, относя тся к разным системам и диапазонам ле гирования и уровням содержания углерода, что затрудняет выбор химического состава материалов с МН вблизи 20 °С. Для упрощения процедуры и уменьшения трудоемкости выбора сплавов, отвечающи х э тому ус- ловию, обобщены извес тные ана ли тические и графические зависимости МН от химического состава в система х Fe-C [7, 13], Fe-C-Cr [13], Fe -C-Mn [13], Fe-C-Mn-Cr [12, 13]. Матема тическая обработка дан- ны х позволи ла получи ть выражение, свя зывающее содержание углерода в сп лава х о твечающи х требова- нию – МН  20 °С с концен трацией хрома и марганца в диапазоне: С – 0,6 … 2 %; Cr – 0 … 12 %; Mn – 0 … 8,8 %: 3322 22 0,00313Cr0,00015MnCr0,00319MnCrMn00119,0 Cr061,00,00953MnMn0,046Cr0,45CrMn191,02С   , (1) Таблица Хим ический сос тав опытных наплавочных м ате риалов Химический соста в, % Номер сплава Тип нап лавле нного металла C Cr Mn 1 70Х10Г 5 0,68 10,4 5,1 2 80Х10Г 2 0,79 9,5 2,1 3 80Х7Г3 0,80 6,5 3,1 4 80Г 6Х 0,82 1,2 6,0 5 120Х4Г 2 1,18 3,9 1,7 6 150Х3 1,52 3,3 0,4 Управление структурным состоянием и сопротивляемостью абразивному изнашиванию наплавленного металла путем легирования Проблеми трибології (Problems of Tribology) 2015, № 1 61 Рис. 2 – Пространстве нная номограмма для выбора состава сплавов системы Fe-C-C r-Mn с МН  20° С На основе ана ли тической зависимости получена повер хность , отвечающая совокупности сп лавов с МН  20° С (рис. 2), ко торую можно в среде Mathcad использовать как пространственную номограмму для нагля дного выбора сплавов. В преде ла х данно го диапа зона легирования предварите льно были вы- браны составы опытны х наплавочны х материалов с та ким расчетом, чтобы они отвечали требованиям по уровню МН. Однако необ хо димо отмети ть, ч то при реализации выбранны х сос тавов путем нап лавки по- крытыми электродами, химический состав мета лла некоторы х нап лавок оказа лся за преде лами расчетно- го (особенно марганец). Фактический состав наплавленного металла приведен в таблице . Расчет темпе- ратуры МН эти х материа лов показа л, что для дву х из ни х она заметно отличается от ож идаемой (рис. 3). Рис. 3 – Расчетная температура начала мартенситного пре враще ния Структура нап лавленного мета лла практически во все х сп лава х преимущественно аус тени тная без карбидов, толь ко в наплавке № 6 зафиксировано образование промежуточных с труктур распада ау- стени та. В резуль тате испы таний установлено (рис. 4), что в предела х группы из тре х сп лавов, с одина ко- вым содержанием углерода (0,8 %), на именьшая способность к упрочнению и сопротивляемость и зна- шиванию наблю дае тся у спла ва с максимальным содержанием марганца и наименьшим количеством хрома. Наибольшей способностью к упрочнению и износостойкостью обладае т сплав 120Х4Г 2. Однако его сопротивляемость изнаши ванию все же на 25 … 30 % ниже уровня дос тигну того в группе сплавов системы Fe-C-Cr [1, 2] с высоким содержанием углерода закаленны х в масле. Это вызвано, по-видимому, во-первы х, отрица те льным влиянием марганца на энергию связи у глерода с дисло кациями [10]. Во- вторы х, понижен ным содержанием углерода по сравнению с опытными сплавами системы Fe-C-Cr, в ко- Управление структурным состоянием и сопротивляемостью абразивному изнашиванию наплавленного металла путем легирования Проблеми трибології (Problems of Tribology) 2015, № 1 62 торы х дости гается наибо льшая износос тойкость . В тоже время уровень износостойкости , дос тигаемый в хромомарганцевы х сп лава х до 1,5 раза вы ше сопротивляемости изна шиванию высокоуглеродис того хромистого сплава №6, с труктура ко торого сформирована при скорости о хлаж дения не доста точной для предупреждения частичного и ли полного распада аустени та. Рис. 4 – Микротве рдость пове рхности тре ния (Н0,5, ГПа) и относитель ная износостойкость (ε) опытных мате риалов системы Fe -C-C r-Mn (охлаждение на воздухе) Таким образом, в тех с лучая х, когда обеспечение принудите льного о хлаж дения нап лавленного металла за труднено, и напла вка по тенциа льно износостойкими высокоуглеродис тыми материалами сис- темы Fe-C-Cr не обеспечивает ожи даемого уровня сопротивляемости изна шиванию , восстановление штампов целесообразно производи ть металлом, дополни тельно ле гированным марганцем, типа 120Х4Г 2. Реализац ия данного соста ва наиболее рациона льна ш тучными электродами и ли порошковой проволокой. Кроме вышерассмотренного подхо да к решению проблемы недоста точной скорости о хла жден ия наплавленного мета лла , впо лне возможен вариан т упрочнения ш тампов наплавкой мета ллом, в ко тором при том же уровне хрома и марганца, или только хрома, содержание углерода составляе т 0,1 … 0,2 %, а оптимальный е го уровень обеспечивается путем после дующей цемен тации. Однако э тот вариан т упроч- нения и восстановления ш тампов и други х де талей имеет свои особенности и требует о тде льного рас- смотрения. Необ ходимо отмети ть, что в соотве тс твии с классификацией нап лавочны х материалов, предло- женной Международным инсти тутом сварки это т состав на хо ди тся на участке с труктурной диа граммы [14], ко торый в нас тоящее время являе тся вакан тным. Выводы 1. Обеспечение необ ходимой устойчивости аустени та к распаду при о хлаж дении в условия х не - управляемого термического цикла нап лавки и доста точно высокого уровня его метас табильнос ти может быть дос тигну то путем дополни тель ного легирования высокоуглеродис ты х хромисты х с плавов марган- цем при одновременном уменьшении содержания углерода в ко личества х пропорциональны х влиянию эти х элементов на температуру начала мартенситного превращения. 2. Наибольшая способность к упрочнению и износостойкость сре ди исс ледованны х хромомар- ганцевы х сп лавов со структурой наплавлен ного металла сформированного без принудительного о хла ж- дения, дости гается при нап лавке материалом типа 120Х4Г 2. 3. Оцен ка полученны х резуль та тов с точки зрения подхо дов к классифи кации напла влен ного м е- талла по структурным признакам предложенным Международным инс ти тутом сварки, пока зывае т, что оптимальный диа пазон соотношения углерода и ле гирующи х элементов на хо ди тся на структурной диа- грамме по содержанию углерода – выше структурной группы М1 и по концентрации легирующи х э ле- ментов – ниже минимально го уровня, предусмотренного с труктурной группой М 2. Данный участок диа граммы является вакан тным, и по структурным признакам не классифици- рован. Управление структурным состоянием и сопротивляемостью абразивному изнашиванию наплавленного металла путем легирования Проблеми трибології (Problems of Tribology) 2015, № 1 63 Лите ратура 1. Ан друщенко М.И. Вли яние углерода и хрома на способность к упрочнению и износостойкос ть бескарбидны х с талей в условия х абразивного изнашиван ия / М.И. Андрущенко, О.Э. Рузов, Р.А. Кули- ковский, Н.Н. Брыков // Проблемы трибологии (Proble ms of T ribology). – 2003. – №2. – С. 112-116. 2. Андрущенко М.И. Способность к самоупрочнению поверхности трения в процессе абразивно- го изнашивани я и износостойкос ть ста лей в зависимости от содержания углерода и хрома / М.И. Андру- щенко, Р.А. Ку ликовс кий, М.Ю. Осипов, А.В. Холо д, А.Е. Капус тян // Нові матеріа ли і те хнології в металургії та машинобудуванн і. – 2014. – №1. – С. 92-100. 3. Кули ковски й Р.А. Особенности разработки и применения материа лов с метастаби льным ау- стени том для нап лавки штампов пресс-форм / Р.А. Кули ковский , М.И. Ан друщенко // Современные про- блемы сварки, нап лавки и материалове дения : республи к. науч.-мето дич. конф.: тезисы докл. – Мариу- поль: ПГТ У, 2005. – С. 196-198. 4. Ан друщенко М.И. Управление с труктурным состоянием и сопротивляемостью абразивному изнашиванию нап лавленного мета лла те хно логическими мето дами / М.И. Ан друщенко, Р.А. Кули ков- ский, А.В. Хо лод, М.Ю. Осипов // Проблемы трибологии (Proble ms of Tribo logy). – 2014. – №3. – С. 35-41. 5. Ар тингер И. Инструмента льные с тали и и х термическая обработка: Пер. с венгр. / И. Артингер – М.: Ме таллургия , 1982. – 312 с. 6. Т каченко И.Ф. О природе влия ния легирующи х элементов на кинетику распада перео хлаж - денного аусте нита / И.Ф. Т каченко, К.И. Ткаченко // Вісник Приазовсь кого державного те хнічного університе ту. – 2003. – Вип. №13. – С. 123-126. 7. Гуляев А.П. Ме та ллове дение / А.П. Гуляев – М .: Мета ллурги я, 1978. – 645 с. 8. Коршунов Л.Г. Влия ние марганца на износостойкость марганцовисты х метас таби льны х аусте - нитны х с та лей / Л.Г. Коршунов, Н.Л. Черненко // Трение и износ. – 1984. – Т.V, №1. – С. 106-112. 9. Коршунов Л.Г. Структурные превращения при трении и износостой кость аус тени тны х с та лей / Л.Г. Коршунов // ФММ. – 1992. – №8. – С. 3-21. 10. Тененбаум М.М. Сопротивление абразивному изнашиванию / М .М. Тененбаум // Трение и износ. – 1982. – №1. – С. 76-82. 11. Гаврилюк В.Г. Распреде ление углерода в с тали / В.Г. Гаврилю к – Киев: Наукова думка, 1987. – 208 с . 12. Фи липпов М .А. Ста ли с метас табиль ным аустенитом / М.А. Фи липпов , В.С. Ли тви нов, Ю.Р. Немировский – М.: Ме таллургия, 1988. – 256 с . 13. Попов А.А. Изотермические и термокинетические диа граммы распада переохлаж денного ау- стени та / А.А. Попов, Л .Е. Попова – М.: Мета ллургия , 1965. – 495 с. 14. Мазе ль Ю.А. Классификация спла вов на основе же леза для восстанови тельной и упрочняю- щей наплавки / Ю.А. Мазель, Ю.В. Кусков, Г.Н. По лищук // Сварочное производство. – 1999. – №4 – С. 35-38. Поступи ла в редакц ию 06.02.2015 Управление структурным состоянием и сопротивляемостью абразивному изнашиванию наплавленного металла путем легирования Проблеми трибології (Problems of Tribology) 2015, № 1 64 Kulikovsky R.A., Holod A.V., Kap usty an A.Е., Osіp ov M .Y., Andrushchenko M .І. Control of the structural condition and abrasive wear resistance of weld metal by alloying. It was shown that the ability to self-strengthening high surface friction and abrasion r esistance of high- carbon steels Fe-C-Cr with many metastable retained austenite obtained by hardening can not be realized if the structure is formed under conditions of uncontrolled thermal cy cle of welding, in p articular for restoring the dies molds for p ressing refractory and buildin g p roducts. This is due to the lack of stability of austenite to p earlite and intermediate transformations in these condi- tions the coolin g weld metal. So lution to this p roblem through the use of for ced coolin g weld metal usin g a water-coo led copp er mold dies for comp lex structures is almost imp ossible. The p ossibility of p roviding the necessary structures in the dep osited lay er by further dop ing. The search was con- ducted amon g alloy s temp erature martensite start M n which is in the ran ge of -20° C - + 20° C or slightly deviates from this range. To simp lify the p rocedure and reduce the comp lexity of choosing alloy s meet this condition are summarized known analy tical and grap hics dep endin g on the chemical comp osition of the M N in the systems Fe-C, Fe-C-Cr, Fe-C-M n, Fe-C- M n-Cr and the obtained exp ression relatin g a carbon content in the alloy s meets the requirements of - M H  20 ° C with a concentration of chromiu m and man ganese in the ran ge: C - 0.6 ... 2% ; Cr - 0 ... 12%; M n - 0 ... 8.8%. It is established that ensuring sufficient stability of the austenite to decay under cooling cond itions of uncontrolled thermal dep osition cy cle (without forced heat removal) can be achieved by further dop ing of high-chromiu m alloy s of man- gan ese, while r educin g the carbon content in amounts p rop ortional influence of these elements on the martensite start tem- p erature. It is shown that the greatest ability to hardenin g and wear r esistance in chromium-man ganese alloy s with the struc- ture of the weld metal formed without forced coolin g is achieved in surfacin g alloy typ e 120Х4Г2. Key words: abr asion, wear resistance, stamp , surfacing, chromium, man ganese, carbon, structure, metastable austenite, self- strengthening. References 1. Andrushhenko M.I., Ruzov O.Je.,Kulikovskij R.A.,Brykov N.N. Vlijan ie ugleroda i hro ma na sposobnost' k uprochneniju i iznosostojkost' beskarbidnyh stalej v uslovijah abra zivnogo iznashivanija. Proble my tribologii. 2003. №2. S. 112-116. 2. Andrushhenko M.I. Kulikovskij R.A., Osipov M.Ju., Ho lod A.V., Kapustjan A.E. Sposobnost' k samouprochneniju poverhnosti trenija v processe abrazivnogo iznashivanija i iznosostojkost' stalej v zavisimosti ot soderzhanija ugleroda i hro ma. Novi materialy i tehnologii v metalurgii ta mashinobuduvanni. 2014. №1. S. 92-100. 3. Ku likovskij R.A., Andrushhenko M.I.Osobennosti razrabotki i primenenija materia lov s metastabil'ny m austenitom dlja naplavki shtampov press -form. Sovre mennye problemy svarki, naplavki i materia lovedenija: respublik. nauch.-metodich. konf.: tezisy dokl. Mariupol': PGT U, 2005. S. 196-198. 4. Andrushhenko M.I., Kulikovskij R.A., Holod A.V., Osipov M.Ju. Upravlenie strukturnym sostojanie m i soprotivljae most'ju abra zivno mu iznashivaniju naplavlennogo meta lla tehnologicheskimi metoda mi. Proble my tribologii. 2014. №3. S. 35-41. 5. Art inger I. Instrumental'nye stali i ih termicheskaja obrabotka: Pe r. s. vengr. M.: Meta llurg ija , 1982. 312 s. 6. T kachenko I.F., Tkachenko K.I. O p rirode vlijanija legiroujushhih jele mentov na kinetiku raspada pereohlazhdennogo austenita. Visnik Pria zovs'kogo derzhavnogo tehnichnogo universitetu. 2003. Vyp. № 13. S. 123-126. 7. Guljaev A.P. Metallovedenie. M.: Metallurgija, 1978. 645 s. 8. Ko rshunov L.G., Chernenko N.L. Vlijanie ma rganca na iznosostojkost' margancovistyh metastabil'nyh austenitnyh stalej. T renie i iznos. 1984. T.V, №1. S. 106-112. 9. Korshunov L.G. Strukturnye prevrashhenija pri trenii i iznosostojkost' austenitnyh stalej. 1992. №8. S. 3-21. 10. Gavrilju m V.G. Raspredelenie ugle roda v stali. K: Naukova dumka, 1987. 208 s. 11. Filippov M.A., Litvinov V.S., Ne mirovskij Ju.R. Sta li s metastabil'ny m austenitom. M.: Metallurgija, 1988. 256 s. 12. Vorob'ev V.G., Guljaev A.P. Vlijan ie legirujushhih jele mentov na temperatury martensitnyh prevrashhenij. I. Zhurnal tehnicheskoj fiziki. 1951. T. XXI, Vyp. 10. S. 1157-1163. 13. Tenenbaum M .M. Soprotiv lenie abra zivnomu iznashivaniju. T renie i iznos. 1982. №1. S. 76-82. 14. Maze l' Ju.A., Kuskov Ju.V., Po lishhuk G.N. Klassifikacija splavov na osnove zheleza dlja vosstanovitel'noj i uprochnjajushhej naplavki. Svarochnoe proizvodstvo. 1999. №4. S. 35-38.