67 Влияние метода получения композиционных порошков на интенсивность изнашивания плазменных покрытий системы NiAl-CrB2 Полярус Е.Н. Институт проблем материаловедения им. И. Н. Францевича НАНУ, г. Киев, Украина E-mail: elena_polyarus@ukr.net ВЛИЯНИЕ МЕТОДА ПОЛУЧЕНИЯ КОМПОЗИЦИОННЫХ ПОРОШКОВ НА ИНТЕНСИВНОСТЬ ИЗНАШИВАНИЯ ПЛАЗМЕННЫХ ПОКРЫТИЙ СИСТЕМЫ NiAl-CrB2 УДК 621.793; 669.8; 621.762; 669.018.45; 532.696.1 Исследовано влияние метода получения композиционных порошков на структуру и эксплуатационные ха- рактеристики плазменных покрытий системы NiAl-CrB2. На основании комплексных структурных исследований разработанных материалов и покрытий из них проведен выбор оптимальной технологии получения композиционных порошковых материалов для нанесения покрытий. Результаты триботехнических испытаний показали, что для по- крытий из порошков, полученных методом спекания и горячего прессования, характерны меньшие значения износа по сравнению с покрытиями из конгломерированных порошков. Ключевые слова: интерметаллид NiAl, диборид хрома, конгломерирование, композиционные материа- лы и покрытия, триботехнические испытания, износостойкость. Введение В последние годы наблюдается тенденция к значительному увеличению температур, скоростей и нагрузок при эксплуатации оборудования в разных отраслях промышленности. Поэтому, целесообразно наносить износо- и коррозионностойкие покрытия на детали высокопроизводительных машин. В частно- сти, это касается лопаток газотурбинных двигателей. Известно, что интерметаллид NiAl широко используется в аэрокосмической промышленности в качестве жаростойких материалов и защитных покрытий [1, 2]. Однако, его применение в качестве высо- котемпературного конструкционного материала в узлах трения ограничено в связи с его интенсивной пластической деформацией при температурах выше 500°С. Одним из путей повышения высокотемпера- турной прочности алюминида никеля является его упрочнение тугоплавкими соединениями, в частности боридами [3 - 8]. Результаты предыдущих исследований показали, что введение тугоплавких боридов в NiAl матрицу является перспективным методом повышения износостойкости интерметаллида в условиях высокотемпературного трения [9 - 17]. При этом минимальные значения износа были зафиксированы для покрытий системы NiAl-CrB2 [9, 10, 12, 16]. Было установлено, что с одной стороны, введение твердых боридных частиц приводит к упрочнению интерметаллида, а с другой стороны – тугоплавкие включения окисляются более интенсивно по сравнению с интерметаллидной матрицей. Это приводит к образованию оксидных слоев на поверхностях трения, которые выполняют роль твердой смазки, что в свою очередь предотвращает схватывание между контактными поверхностями трибопары. Однако, данный эффект был установлен для покрытий, полученных из конгломерированных на органическом связующем порош- ков. Данная технология является довольно простой и менее энергозатратной по сравнению с другими. Вместе с этим, необходимо также учитывать особенности формирования структуры при использовании других методов получения композиционных порошковых материалов, таких как горячее прессование или спекание. Существует ряд научных работ, в которых показана перспективность использования мето- да спекания композиционных порошков с последующим дроблением спеков и напылением газотермиче- ских покрытий [18 - 23]. В данной работе исследовано влияние технологии получения композиционных порошков на структуру и эксплуатационные характеристики плазменных покрытий системы NiAl-CrB2. Экспериментальная часть В качестве исходных материалов для проведения эксперимента использовали серийные порошки интерметаллида NiAl и диборида хрома (CrB2). Размер частиц порошка исходных компонентов составлял 16-20 мкм для интерметаллида и 5 - 7 мкм для диборида. Композиционные порошки для нанесения покрытий состава NiAl-15 вес. % CrB2 были получены тремя различными технологиями: конгломерированием механической смеси исходных порошков на ор- ганическом связующем, методом горячего прессования при Т = 1450 °С, а также спеканием в вакууме при Т = 1650 °С смеси исходных компонентов с последующим дроблением брикетов в порошок с разме- ром частиц – 100 + 70 мкм. Составы полученных композиционных порошков наносили плазменным методом на воздухе на торцы цилиндрических стальных стержней высотой 10 мм и диаметром 5 мм. Толщина покрытий состав- ляла 500 мкм. Пористость не превышала 5 %. Проблеми трибології (Problems of Tribology) 2016, № 4 68 Влияние метода получения композиционных порошков на интенсивность изнашивания плазменных покрытий системы NiAl-CrB2 Триботехнические испытания проводили на машине трения, оснащенной высокотемпературным модулем (Т = 500 °С) по схеме стержень-диск. В качестве контртела использовали плазменное покрытие NiAl. Параметры испытаний: нагрузка Р = 8 МПа, скорость вращения V = 1,4 м/с. Микроструктуру, химический состав композиционных покрытий, а также поверхностей трения покрытий после трибоиспытаний исследовали с помощью сканирующего электронного микроскопа Quanta 3D FEG SEM, микроанализатора JEOL JAMP – 9500F и растрового электронного микроскопа РЭМ 106 И. Результаты и их обсуждение При исследовании интенсивности изнашивания композиционных покрытий на основе NiAl, по- лученных из конгломерированных на органическом связующем порошков, было установлено, что разра- ботанные покрытия имеют более высокую износостойкость по сравнению с исходным интерметаллид- ным [9, 10, 12 - 16]. Однако при детальном исследовании поверхностей трения полученных композици- онных покрытий по приведенной технологии было обнаружено, что количество вводимой в состав ин- терметаллида тугоплавкой добавки не соответствует заявленным 15 вес.%. По-видимому, в процессе на- несения покрытий из-за высоких температур происходит выгорание органической связки, соединяющей частицы порошка интерметаллида и боридов. Как следствие, из-за разницы в их массе и размерах, а, сле- довательно, и низкой кинетической энергии, часть боридных порошков не достигает упрочняемой по- верхности при напылении. Очевидно, что использование другого метода получения порошков, например, горячего прессования или спекания, позволит избежать потерь тугоплавкой фазы при нанесении покрытий. В данной работе выбор оптимальной технологии получения композиционных порошков прове- ден на основании комплексных структурных исследований разработанных материалов и покрытий из них. На рис. 1, а представлены порошки, полученные при конгломерировании исходных компонентов на органическом связующем. Микроструктура таких порошков гетерофазная и состоит из частиц интер- металлидной матрицы и порошка борида хрома, расположенного в пустотах между ними. Как следствие покрытие (рис. 1, б) представляет собой матрицу, в которой количество упрочняющей фазы, согласно методу секущих, соответствует 7 - 9 вес % вместо заявленных 15 вес % CrB2. а б Рис. 1 – Микроструктура композиционного порошка системы NiAl-CrB2 (а), полученного методом конгломерирования на органическом связующем и покрытия из него (б) Микроструктура полученных в результате горячего прессования компактных образцов характе- ризуется равномерным распределением зерен диборида хрома (рис. 2, а, темная фаза) в объеме интерме- таллида (рис. 2, а, светлая фаза). Структура частиц порошков, полученных после дробления спрессованных брикетов (рис. 2, б), представляет собой интерметаллидную матрицу (рис. 2, б, светлая фаза) с внедренными в ее поверхность конгломератами частиц порошка борида хрома (рис. 2, б, темная фаза). В структуре покрытия (рис. 2, в), полученного из таких порошков, содержание боридных вклю- чений составляет ~12 вес. %. То есть при горячем прессовании количество вводимой добавки практиче- ски сохраняется, однако наблюдается некоторая неравномерность ее распределения в структуре покры- тия. Это может быть связано с тем, что изначально размер частиц исходного порошка интерметаллида (NiAl) был намного больше частиц порошка диборида хрома (CrB2). Проблеми трибології (Problems of Tribology) 2016, № 4 69 Влияние метода получения композиционных порошков на интенсивность изнашивания плазменных покрытий системы NiAl-CrB2 а б в Рис. 2 – Микроструктура компактного композиционного материала системы NiAl-CrB2 (а), полученного методом горячего прессования, порошка (б) и покрытия из него (в) Как и в случае с горячепрессованными материалами, микроструктура композитов, полученных в результате спекания, также характеризуется равномерным распределением зерен диборида хрома (рис. 3, а, темная фаза) в интерметаллидной матрице (рис. 3, а, светлая фаза). Кроме того, видно, что в процессе спекания образовалась новая боридная фаза (рис. 3, а, самая темная фаза) – как результат взаимодействия между исходными компонентами. Данная фаза является промежуточной между интерметаллидной мат- рицей и тугоплавкими включениями, что может способствовать лучшей адгезии между исходными ком- понентами. Согласно проведенным ранее исследованиям [11], микротвердость этой боридной фазы со- ставляет ~9 - 11ГПа. Необходимо отметить, что данный материал предназначен для работы в условиях высокотемпературного трения, поэтому наличие промежуточной фазы является позитивным моментом с точки зрения компенсации различий в КТР металлической и тугоплавкой фазы. Образовавшаяся фаза может способствовать снижению, возникающих в процессе трения, напряжений на границе «интерме- таллид-борид» и тем самым предотвращать выкрашивание твердых боридных зерен. Вместе с этим, на- личие дополнительной упрочняющей фазы в структуре материала в дальнейшем должно благоприятно отразиться на триботехнических характеристиках покрытий. а б в Рис. 3 – Микроструктура компактного композиционного материала системы NiAl-CrB2 (а), полученного спеканием механической смеси исходных компонентов [11], порошка (б) и покрытия из него (в) Каждая частица порошка, полученного в результате дробления спеченных слитков, уже пред- ставляет собой композиционный материал, состоящий из NiAl-матрицы и зерен CrB2 (рис. 3, б). В итоге в структуре покрытия, полученного из таких порошков мы наблюдаем равномерное распределение частиц диборида хрома, а его количество соответствует исходным 15 вес. % (рис. 3, в). Так как разработанные материалы предназначены для работы в высокотемпературных узлах тре- ния, были проведены триботехнические испытания покрытий в условиях трения - скольжения без смазки при Т = 500 °С. Из результатов проведенных высокотемпературных трибоиспытаний (рис. 4) видно, что наи- большие значения износа соответствуют покрытию, полученному из конгломерированных на органиче- ском связующем порошков. Как отмечалось ранее, полученный результат связан с несоответствием заяв- ленному содержанию диборида хрома в покрытии. Проблеми трибології (Problems of Tribology) 2016, № 4 70 Влияние метода получения композиционных порошков на интенсивность изнашивания плазменных покрытий системы NiAl-CrB2 Для покрытий из порошков, полученных методом горячего прессования, характерны меньшие значения износа. Такой результат можно объяснить наличием большего количества износостойких бо- ридных частиц в покрытии, обеспечивающих стойкость покрытия в условиях трения. Наибольшие зна- чения износостойкости показывают покрытия, полученные из спеченных порошков. Это объясняется на- личием в структуре покрытия новой промежуточной упрочняющей боридной фазы. 0,35 0,3 0,25 0,2 0,2 0,15 0,1 0,07 0,053 0,05 Конгломерирование [9] Спекание Горячее прессование Рис. 4 – Интенсивность изнашивания композиционных покрытий NiAl-15 вес. % CrB2, полученных по разным технологиям Чтобы установить влияние метода получения композиционных порошков на механизмы изна- шивания плазменных покрытий был проведен микроанализ поверхностей трения после высокотемпера- турных трибоиспытаний (рис. 5). а б в г д е Рис. 5 – Поверхности трения (а, б, в – микроструктура; г, д, е - топография) плазменных покрытий NiAl-15вес. %CrB2 после трибоиспытаний при T = 500 ºC, полученных по разным технологиям: а, г – конгломерированием порошков на органическом связующем; б, д – спеканием; в, е – горячим прессованием Проблеми трибології (Problems of Tribology) 2016, № 4 71 Влияние метода получения композиционных порошков на интенсивность изнашивания плазменных покрытий системы NiAl-CrB2 Согласно данных микрорентгеноспектрального анализа структура поверхностей трения всех разработанных покрытий соответствует структуре исходных композиционных материалов и характеризуется наличием двух основных фаз – интерметаллидной матрицы (рис. 5, а - в, светлая фаза) и зерен диборида хрома (рис. 5, а - в, темная фаза). Также были зафиксированы оксидные фазы на основе Cr, Ni и Al, что подтверждается присутствием кислорода в количестве 29,5 - 31,8 ат.%. Таким образом для всех покрытий реализуется окислительный механизм изнашивания. Топография поверхностей трения покрытий (рис. 5, г - е) представляет собой тонкие, неглубокие линии скольжения, которые распределены равномерно по поверхностям трения. Структура поверхностей трения во всех случаях без особых механических повреждений, характеризуется остсутствием участков схватывания, вырывов и сколов материала. Однако, следует отметить, что, для поверхности трения покрытия, полученного из конгломерированных покрошков (рис. 5, а), просматривается присутствие единичных участков повреждения. Можно предположить, что это связано с несоответствием количества вводимой добавки диборида хрома ( ~ 9 вес.% вместо 15 вес. %), что приводит к локальному схватыванию элементов контактной трибопары на неупрочненных участках, повышая тем самым значения износа материала (по сравнению с покрытиями из порошков, полученными по другим технологиям). Другим возможным вариантом снижения износостойкости данных покрытий может являться слабая адгезионная связь между частичками порошка диборида хрома и интерметаллида, что способствует выкрашиванию боридных зерен в процессе испытаний. Для покрытия, полученного из горячепрессованных порошков (рис. 5, б), просматривается незначительная неравномерность распределения тугоплавкой упрочняющей фазы по поверхности трения, которая выражена в некотором скоплении зерен диборида хрома на отдельных участках поверхности (рис. 5, б, темная фаза). Однако, это практически не сказывается на характеристиках износа покрытия. Поверхность трения покрытия, полученного из спеченных порошков (рис. 5, в), характеризуется равномерным распределением зерен диборида хрома в структуре интерметаллидной матрицы. Данные микроструктурного анализа поверхностей трения подтверждают результаты интенсивности изнашивания разработанных композиционных покрытий. Таким образом, можно сделать вывод, что структура и триботехнические характеристики плаз- менных покрытий напрямую зависят от метода получения композиционных порошков. При этом метод горячего прессования или спекания для получения композиционных материалов и покрытий из них явля- ется наиболее перспективным. Выводы Исследовано влияние технологии получения композиционных порошков на структуру и экс- плуатационные характеристики плазменных покрытий системы NiAl-CrB2. Показано, что для покрытия, полученного из конгломерированных порошков, количество упроч- няющей фазы соответствует 7 - 9 вес % вместо заявленных 15 вес % CrB2. При горячем прессовании ко- личество вводимой добавки практически сохраняется (~ 12 вес %), однако присутствует некоторая не- равномерность ее распределения в структуре покрытия. В структуре покрытия, полученного из спечен- ных порошков, наблюдается равномерное распределение частиц диборида хрома, а его количество соот- ветствует исходным 15 вес. % Результаты анализа поверхностей трения после триботехнических испытаний показали, что тех- нология горячего прессования или спекания являются наиболее перспективными по сравнению с мето- дом конгломерирования порошков на органическом связующем. Покрытия, полученные из спеченных и горячепрессованых порошков, показали меньшие значения износа материала, а также отсутствие участ- ков с повреждениями. Это можно объяснить тем, что при горячем прессовании или спекании происходит образование жидкой фазы, что в результате обеспечивает более сильное сцепление между частицами ис- ходных порошков. Таким образом, адгезия между матрицей и упрочняющей фазой в полученных компо- зиционных материалах и покрытиях из них является более сильной, что приводит к повышению износо- стойкости покрытий. Литература 1. Miracle D.B., Darolia R. NiAl and its Alloys // Structural Applications of Intermetallic Compounds / ed. Westbrook J.H., Fleischer R.L. New York: John Wiley & Sons, 2000. P. 20. 2. Darolia R. NiAI Alloys for High. Temperature Structural Applications // JOM. 1991. P. 44–48. 3. Zhu S. et al. Tribological behavior of NiAl matrix composites with addition of oxides at high tem- peratures // Wear. Elsevier, 2012. Vol. 274-275. P. 423–434. Проблеми трибології (Problems of Tribology) 2016, № 4 72 Влияние метода получения композиционных порошков на интенсивность изнашивания плазменных покрытий системы NiAl-CrB2 4. Whittenberger J.D. et al. Elevated temperature slow plastic deformation of NiAl-TiB2 particulate composites at 1200 and 1300K // J. Mater. Sci. 1990. Vol. 25, № 1. P. 35–44. 5. Whittenberger J.D. et al. Slow plastic deformation of extruded NiAl-10TiB2 particulate composites at 1200 and 1300 K // J. Mater. Sci. Lett. 1990. Vol. 9, № 3. P. 326–328. 6. Movahedi B. Fracture toughness and wear behavior of NiAl-based nanocomposite HVOF coatings // Surf. Coatings Technol. Elsevier B.V., 2013. Vol. 235. P. 212–219. 7. Shokati A.A. et al. In situ synthesis of NiAl-NbB2 composite powder through combustion synthesis // J. Alloys Compd. 2013. Vol. 549. P. 141–146. 8. Sheng L.Y. et al. Investigation on microstructure and wear behavior of the NiAl-TiC-Al2O3 compos- ite fabricated by self-propagation high-temperature synthesis with extrusion // J. Alloys Compd. 2013. Vol. 554. P. 182–188. 9. Umanskyi O. Poliarus O. et al. Effect of ZrB2, CrB2 and TiB2 Additives on the Tribological Charac- teristics of NiAl-Based Gas-Thermal Coatings // Key Eng. Mater. 2014. Vol. 604. P. 20–23. 10. Уманский А.П., Полярус Е.Н., Украинец М.С., Капитанчук Л.М. Структура и триботехниче- ские характеристики композиционных материалов и покрытий из них на основе системы NiAl-CrB2 // Порошковая металлургия. – 2015. – № 1/2(501). – С.65–73. 11. Umanskyi O. Poliarus O. et al. Physical-Chemical Interaction in NiAl-MeB2 Systems Intended for Tribological Applications // Welding Journal, 2015. Vol. 94. P. 225–230. 12. Уманский А.П., Полярус Е.Н., Костенко А.Д., Украинец М.С. Влияние добавок тугоплавких боридов на механизмы изнашивания плазменных покрытий на основе интерметаллида NiAl // Проблемы трибологии. – 2014. – № 1. – С. 46–52. 13. О.П. Уманський, О.М. Полярус, М.С. Українець, О.В. Кущев, О.У. Стельмах. Вплив темпера- тури випробувань на триботехнічні характеристики композиційних покриттів системи NiAl-CrB2 // м. Луцьк. – Збірник наукових праць «Наукові нотатки». – 2013. – № 41. – Ч. 2. – С. 206–212. 14. O. Umanskyi, O. Poliarus, M. Ukrainets, O. Kostenko, O. Terentyev. Influence of CrB2 additives into NiAl intermetallics on tribological properties of thermal spray coatings at high temperature friction // Con- ference MET-2013: Materials, Environment, Technology. Latvia, Riga, June 19-20, 2013. – Р. 37–43. 15. Полярус О.М. Вплив домішок дибориду хрому в інтерметалід NiAl на триботехнічні властивості газотермічних покриттів при високотемпературних випробуваннях // Наукові нотатки. – м. Луцьк. – 2015. – № 51. – С. 143–148. 16. O. Umanskyi, O. Poliarus, M. Ukrainets, M Antonov, I. Hussainova. High Temperature Sliding Wear of NiAl-based Coatings Reinforced by Borides // Materials Science (MEDŽIAGOTYRA). Vol. 22, No. 1. 2016, pp 49–53. 17. О.П. Уманський, О.М. Полярус, М.С. Українець. Особливості контактної взаємодії та струк- туроутворення в системі NiAl-CrB2 // Адгезия расплавов и пайка материалов. – Вып. 48. – 2015 (из печати вышла в окт.2016). – С. 55–61. 18. Уманский А. П., Терентьев А.Е., Стороженко М.С., Бондаренко А.А. Влияние добавок TiB2 на структуру и свойства плазменных покрытий на основе NiCrSiB // Авиационно-космическая техника и технология. – 2012. – №10 (97). – С. 50–55. 19. А.П. Уманский, А.Е. Терентьев, М.С. Стороженко, И.С. Марценюк. Исследование законо- мерностей влияния мелкодисперсных добавок TiB2 на формирование структурно-фазового состава ком- позиционных порошков и покрытий системы (Ni-Cr-Si-B)-TiB2 // Наукові нотатки. – Луцьк, 2013. – Ви- пуск 41, частина 2. – C. 213–221. 20. М.С. Стороженко. Механізми зношування плазмових покриттів системи в умовах тертя ков- зання без мастила // Проблеми трибології . – 2013. – №4. – С. 121–128. 21. O. Umanskyi, I. Hussainova, M. Storozhenko, O. Terentyev, M. Antonov. Effect of oxidation on sliding wear behavior of NiCrSiB-TiB2 plasma sprayed coatings // Key Engineering Materials. – 2014. – Vol. 604. – P. 16–19. 22. Уманский А.П., Стороженко М.С., Терентьев А.Е., Акопян В.В. Плазменные покрытия сис- темы TiB2-(Fe-Mo) // Авиационно-космическая техника и технология. – 2014. – №7 (114). – С.6–11. 23. Уманский А.П., Хуссаинова И., Стороженко М.С., Терентьев А.Е., Максимов А., Ковальчен- ко А.М. Структурно-фазовый состав и механизмы изнашивания плазменного покрытия системы NiCrSiB-20% (мас.) ТіВ2 // Порошковая металлургия – 2014 – № 11/12 – С. 57–68. Поступила в редакцію 13.12.2016 Проблеми трибології (Problems of Tribology) 2016, № 4 73 Влияние метода получения композиционных порошков на интенсивность изнашивания плазменных покрытий системы NiAl-CrB2 Poliarus O. Influence of composite powder producing on wear rate of the NiAl-CrB2 plasma coatings. The effect of the method of composite powders producing on the structure and performance of the NiAl-CrB2 plasma coating was investigated. On the basis of complex structural studies of developed materials and coatings are carried out by selection of the optimal technology of composite powder coating materials producing. The results of tribological tests have shown that the coating of powders, obtained by sintering and hot pressing, characterized by lower wear values com- pared with coatings from conglomerated powders. Keywords: NiAl intermetallic compound, chromium diboride, conglomeration, composite materials and coatings, tribological tests, wear resistance. References 1. Miracle D.B., Darolia R. NiAl and its Alloys. Structural Applications of Intermetallic Compounds / ed. Westbrook J.H., Fleischer R.L. New York: John Wiley & Sons, 2000. P. 20. 2. Darolia R. NiAI Alloys for High. Temperature Structural Applications. JOM. 1991. P. 44–48. 3. Zhu S. et al. Tribological behavior of NiAl matrix composites with addition of oxides at high tem- peratures. Wear. Elsevier, 2012. Vol. 274-275. P. 423–434. 4. Whittenberger J.D. et al. Elevated temperature slow plastic deformation of NiAl-TiB2 particulate composites at 1200 and 1300K. J. Mater. Sci. 1990. Vol. 25, № 1. P. 35–44. 5. Whittenberger J.D. et al. Slow plastic deformation of extruded NiAl-10TiB2 particulate composites at 1200 and 1300 K. J. Mater. Sci. Lett. 1990. Vol. 9, № 3. P. 326–328. 6. Movahedi B. Fracture toughness and wear behavior of NiAl-based nanocomposite HVOF coatings. Surf. Coatings Technol. Elsevier B.V., 2013. Vol. 235. P. 212–219. 7. Shokati A.A. et al. In situ synthesis of NiAl-NbB2 composite powder through combustion synthesis. J. Alloys Compd. 2013. Vol. 549. P. 141–146. 8. Sheng L.Y. et al. Investigation on microstructure and wear behavior of the NiAl-TiC-Al2O3 compos-ite fabricated by self-propagation high-temperature synthesis with extrusion. J. Alloys Compd. 2013. Vol. 554. P. 182–188. 9. Umanskyi O. Poliarus O. et al. Effect of ZrB2, CrB2 and TiB2 Additives on the Tribological Charac- teristics of NiAl-Based Gas-Thermal Coatings. Key Eng. Mater. 2014. Vol. 604. P. 20–23. 10. Umanskij A.P., Poljarus E.N., Ukrainec M.S., Kapitanchuk L.M. Struktura i tribotehniche-skie harakteristiki kompozicionnyh materialov i pokrytij iz nih na osnove sistemy NiAl-CrB2. Poroshkovaja metallurgija. 2015. № 1/2(501). S.65–73. 11. Umanskyi O. Poliarus O. et al. Physical-Chemical Interaction in NiAl-MeB2 Systems Intended for Tribological Applications. Welding Journal, 2015. Vol. 94. P. 225–230. 12. Umanskij A.P., Poljarus E.N., Kostenko A.D., Ukrainec M.S. Vlijanie dobavok tugoplavkih boridov na mehanizmy iznashivanija plazmennyh pokrytij na osnove intermetallida NiAl. Problemy tribologii. 2014. № 1. S. 46–52. 13. O.P. Umans'kij, O.M. Poljarus, M.S. Ukraїnec', O.V. Kushhev, O.U. Stel'mah. Vpliv tempera-turi viprobuvan' na tribotehnіchnі harakteristiki kompozicіjnih pokrittіv sistemi NiAl-CrB2. m. Luc'k. Zbіrnik naukovih prac' «Naukovі notatki». 2013. № 41. Ch. 2. S. 206–212. 14. O. Umanskyi, O. Poliarus, M. Ukrainets, O. Kostenko, O. Terentyev. Influence of CrB2 additives into NiAl intermetallics on tribological properties of thermal spray coatings at high temperature friction. Con- ference MET-2013: Materials, Environment, Technology. Latvia, Riga, June 19-20, 2013. R. 37–43. 15. Poljarus O.M. Vpliv domіshok diboridu hromu v іntermetalіd NiAl na tribotehnіchnі vlastivostі gazotermіchnih pokrittіv pri visokotemperaturnih viprobuvannjah. Naukovі notatki. m. Luc'k. 2015. № 51. S. 143–148. 16. O. Umanskyi, O. Poliarus, M. Ukrainets, M Antonov, I. Hussainova. High Temperature Sliding Wear of NiAl-based Coatings Reinforced by Borides. Materials Science (MEDŽIAGOTYRA). Vol. 22, No. 1. 2016, pp 49–53. 17. O.P. Umans'kij, O.M. Poljarus, M.S. Ukraїnec'. Osoblivostі kontaktnoї vzaєmodії ta struk- turoutvorennja v sistemі NiAl-CrB2. Adgezija rasplavov i pajka materialov. Vyp. 48. – 2015 (iz pechati vyshla v okt.2016). S. 55–61. 18. Umanskij A. P., Terent'ev A.E., Storozhenko M.S., Bondarenko A.A. Vlijanie dobavok TiB2 na strukturu i svojstva plazmennyh pokrytij na osnove NiCrSiB. Aviacionno-kosmicheskaja tehnika i tehnologija. 2012. №10 (97). S. 50–55. 19. A.P. Umanskij, A.E. Terent'ev, M.S. Storozhenko, I.S. Marcenjuk. Issledovanie zakono-mernostej vlijanija melkodispersnyh dobavok TiB2 na formirovanie strukturno-fazovogo sostava kom-pozicionnyh poroshkov i pokrytij sistemy (Ni-Cr-Si-B)-TiB2. Naukovі notatki. Luc'k, 2013. Vi-pusk 41, chastina 2. C. 213–221. 20. M.S. Storozhenko. Mehanіzmi znoshuvannja plazmovih pokrittіv sistemi v umovah tertja kov- zannja bez mastila. Problemi tribologії . 2013. №4. S. 121–128. 21. O. Umanskyi, I. Hussainova, M. Storozhenko, O. Terentyev, M. Antonov. Effect of oxidation on sliding wear behavior of NiCrSiB-TiB2 plasma sprayed coatings. Key Engineering Materials. 2014. Vol. 604. P. 16–19. 22. Umanskij A.P., Storozhenko M.S., Terent'ev A.E., Akopjan V.V. Plazmennye pokrytija sis-temy TiB2-(Fe-Mo). Aviacionno-kosmicheskaja tehnika i tehnologija. 2014. №7 (114). S.6–11. 23. Umanskij A.P., Hussainova I., Storozhenko M.S., Terent'ev A.E., Maksimov A., Koval'chen-ko A.M. Strukturno-fazovyj sostav i mehanizmy iznashivanija plazmennogo pokrytija sistemy NiCrSiB-20% (mas.) TіV2. Poroshkovaja metallurgija 2014 № 11/12 S. 57–68. Проблеми трибології (Problems of Tribology) 2016, № 4