5.doc Особенности аппаратной регистрации и обработки акусто - эмиссионного излучения при идентификации процессов трения ... Проблеми трибології (Problems of Tribology) 2014, № 1 19 Запорожец В.В., Стадниченко В.Н., Трошин О.Н. Національний авіаційний університет, м. Київ, Україна E-mail: vstadnichenko@bk.ru ОСОБЕННОСТИ АППАРАТНОЙ РЕГИСТРАЦИИ И ОБРАБОТКИ АКУСТО - ЭМИССИОННОГО ИЗЛУЧЕНИЯ ПРИ ИДЕНТИФИКАЦИИ ПРОЦЕССОВ ТРЕНИЯ И ИЗНАШИВАНИЯ УДК 691.891:621.316 В данной статье рассмотрена методология аппаратной регистрации и обработки акустической эмиссии при решении задач идентификации процессов, имеющих место при трении и изнашивании процессов фрикционного контакта. Произведена оценка информативного содержания и погрешностей при регистрации диагностируемых параметров. Ключевые слова: информационно - диагностическая система, трибосистема, акустическая эмиссия, мониторинг, износ, чувствительность, погрешность. Введение Проблемы, требующие решения в ходе исследований по трения и износа существенно измени- лись. В первую очередь это связано со значительным повышением долговечности и надежности совре- менных триботехничних систем, что в ряде случаев поражает достижениями. Так хорошо известно, что межремонтный ресурс турбированных двигателей внутреннего сгорания производства концерна Фолькс- ваген, еще двадцать лет назад измерялся десятками тысяч километров пробега, сейчас составляет более миллиона километров пробега легкового автомобиля. Такой качественный скачок в увеличении ресурса современных узлов трения стало возможным благодаря новым возможностям в области синтеза, как но- вых материалов поверхностей фрикционного контакта так и смазочных сред. В настоящее время только в Германии только в производстве автомобильных дизелей ежегодно появляется свыше 1000 принципиально новых многослойных нанопокрытий и трибостанавливающих со- ставов позволят получить аномально низкие значения интенсивности износа 10-9 - 10-13 м/м, в дальней- шем наноизносы. Однако методы оценки износостойкости и прогнозирования ресурса трибосистем практически не изменились с конца 20 века и по своей скорости и точности значительно сдерживают внедрение со- временных конструкционных и технологических подходов [1, 2, 3]. В настоящее время в очереди на вне- дрение стоят сотни если не тысячи современных материалов и смазочных сред. Учитывая вышеупомянутое возникает острая необходимость принципиально новой методологии оценки процессов контактного взаимодействия в реальном времени в трибосистемах, работающих в ус- ловиях наноизноса, а также раз работки на ее основе принципиально новой методологии модификации материалов поверхностей фрикционного контакта и управления процессами их самоупорядочения в про- цессе трения и износа. При этом, по мнению ряда ученых, в том числе Запорожца В.В., одним из наибо- лее информативных методов дающий информацию о процессах, имеющих место на поверхностях фрик- ционного контакта является акустическая эмиссия (АЭ) [4]. Анализ работ [5, 6, 7, 8] по использованию метода АЭ в трибодиагностике позволяет сделать вы- вод, что на данное время отсутствует единая методика выделения информативных сигналов от процессов разрушения в трибосистеме. Во-первых, это касается информативного диапазона частот регистрируемых сигналов и, во-вторых, амплитудной дискриминации сигналов в этом же диапазоне для исключения приема сигналов, не связанных с процессами поверхностного разрушения. Первая попытка решения данной проблемы сделана в работе [9], где установлено, что сигналы от процессов разрушения в зависимости от механизма разрушения (вязкого или хрупкого) находятся со- ответственно в диапазонах частот 200 … 400 кГц и 400 … 700 кГц. В то время, как в большинстве работ информативный диапазон работ находился в диапазоне 30 … 300 кГц и именно в этом диапазоне реги- стрировали максимальные значения АЭ. Это связано с фрикционным взаимодействием трущихся тел на макроуровне, что подтверждается отсутствие корреляционной связи между износом трибосистемы и АЭ [6, 10]. Такой подход к выделению сигнала АЭ от процессов поверхностного разрушения [9], позволил достичь высокого уровня корреляции между скоростью изнашивания и интегральной характеристикой АЭ (усредненной мощности) приведенной к определенному уровню дискриминации [11, 12, 13, 14]. В дальнейшем на этой основе разработан опытный образец малогабаритной информационно- диагностической системы (ИДС), и многофункционального программного обеспечения для решения за- дач диагностики широкого круга объектов диагностирования (подвижные сопряжения агрегатов авиаци- онной техники, двигателей внутреннего сгорания и т.д.). mailto:vstadnichenko@bk.ru Особенности аппаратной регистрации и обработки акусто - эмиссионного излучения при идентификации процессов трения ... Проблеми трибології (Problems of Tribology) 2014, № 1 20 Результаты исследований В состав ИДС с предварительным преобразованием измеряемой физической величины входят следующие основные блоки: входное устройство, измерительный преобразователь (производит обработ- ку измеряемого сигнала и формирует аналоговое значение мощности АЭ), АЦП, блок управления, блок индикации, процессор (или блок вторичной обработки сигналов), запоминающее устройство или ЭВМ. Одной из важнейших операций, от которой существенным образом зависит точность и чувстви- тельность ИДС, является преобразование аналогового сигнала усредненной мощности АЭ в цифровой сигнал. АЦП предполагает выполнение трех операций: дискретизацию, квантование и цифровое кодиро- вание измеряемой величины и функционально связанной с ней информацией. В ИДС использован АЦП прямого преобразования, построенный по разомкнутой структурной схеме, которая не имеет обратной связи с выхода на вход. В то же время отдельные элементы структурной схемы ИДС охвачены обратной связью, типовая структурная схема, приведена на рис. 1. Входное устройство Запоминающее устройство Измерительный преобразователь Процессор АЦП ЭВМ F x(t) Рис. 1 – Структурная схема одноканальной ИДС прямого действия Входное устройство для уменьшения помех имеет высокое входное сопротивления. Линейное преобразование входного сигнала x(t) из аналогового в цифровой, с учетом автоматического выбора пре- дела измерений, происходит в АЦП соответствующего уровня разрядности. От уровня разрядности зави- сит номинальная цена единицы наименьшего разряда, которая связана с разрешением (чувствительно- стью) ИДС, которая остается постоянной для каждого предела измерений. В зависимости от разделительной способности и точности в отсчетном устройстве ИДС преду- смотрено определенное число десятичных разрядов отсчета измерения диагностируемого параметра (ус- редненной спектральной мощности), от которой также зависит чувствительность ИДС. Достоинством выбранной схемы ИДС является возможность функционального преобразования измеряемой физической величины х в другую физическую величину F, более пригодную для последую- щего аналого - цифрового преобразования с учетом корреляционной связи с процессами разрушения по- верхностных слоев. Одним из этапов работы АЦП является дискретизация сигнала по времени )(txд в виде m мгно- венных значений qx , или отсчетов сигнала x(t). Интервал времени qqq ttt 1Δ += между двумя смежными моментами дискретизации qt и 1+qt (шаг дискретизации), он может быть постоянным ∆t = const (равномерная дискретизация) или перемен- ным (неравномерная дискретизация). В ИДС применяется АЦП с равномерной дискретизацией (задается из условий механизма разрушений в трибосистеме), как более простой для аппаратурной реализации. Процедура дискретизации сигнала x(t) происходит в АЦП путем умножение функции x(t) на вспомогательную периодическую последовательность y(t) достаточно коротких тактовых импульсов с периодом ∆t. Как тактовые используются прямоугольные импульсы амплитудой 0U и продолжительно- стью 0τ , которая значительно меньше, чем период ∆t. Таким образом, дискретный сигнал )(txд с ин- тервалом ∆t представляется произведением: )()()( tytxtxд = . Квантование по уровню обеспечивается путем представления непрерывной по значению вели- чины х в виде конечного числа дискретных уровней квантования 1кx , где n,1l = , которые создают шка- лу квантования. В нашем случае квантование обеспечивает сравнение измеряемой величины с ценой единицы наименьшего разряда АЦП, в данном процессе это измерение задается равномерно с интервалом: Особенности аппаратной регистрации и обработки акусто - эмиссионного излучения при идентификации процессов трения ... Проблеми трибології (Problems of Tribology) 2014, № 1 21 ( ) l1llΔ ккк xxx += . Конечный результат квантования измеряемой величины qx (является кодом АЦП – эта величи- на связана с величиной информации о процессах разрушения) подается как число qn минимальных (наи- меньших) интервалов квантования кк xx ΔΔ min = , то есть: кqq xnx Δ= , где кxΔ – номинальная цена единицы наименьшего разряда кода (дискретность, или шаг кван- тования). Квантование в ИДС заключается в представлении интегральной величины квантовых уровней за интервал времени шага дискретизации, которая отражает изменение скорости накопления повреждений (износа) в диагностируемой трибосистеме. Таким образом, в ИДС жесткий алгоритм преобразования аналогового сигнала АЭ предусматривает установление фиксированного уровня дискриминации сигна- лов АЭ от процессов разрушения в ограниченной полосе пропускания от 200 кГц и более в соответствии с амплитудно - частотной характеристикой датчика. Жесткий алгоритм работы АЦП предусматривает установление полосы дискретизации приема сигналов по времени регистрации и квантование их уровня. Заданная в ИДС дискриминация обусловлена величиной апертурной ошибки (интервал времени qап ttT −′= q , в котором сохраняется неопределенность между заданным и реальным отсчетом мгновен- ного значения сигнала x(t)). Она связана с конечным (не нулевым) временем преобразования в АЦП любого мгновенного значения входного сигнала и его изменение за время преобразования в АЦП. Схематически появление данной ошибки показано на рис. 2. t х(t) 0 )( q tх′ aпT qt qt′ )( q tх Δxд(tq) Линейный участок Нелинейный участок Рис. 2 – К пояснению апертурной ошибки Аппаратная ошибка (динамическая) )( qд tх∆ в момент дискретизации qt равна: )()()( qqqд txtxtх −′=∆ . Погрешность запаздывания можно оценить по формуле: апqqд Ttxtx )()( ′=∆ , где )( qtx′ – скорость изменения функции (сигнала) x(t) в точке qt . Для уменьшения аппаратной ошибки в ИДС рабочая скорость АЦП подбиралась исходя из мак- симальной скорости изменения (частотного спектра) входного сигнала. Кроме того, максимальное значе- ние времени преобразования Тап в АЦП обеспечивается таким, чтобы максимальна ошибка измеряемого сигнала Δхд max за этот период времени не превышала уровень квантования Δхк. То есть условие дискре- тизации в ИДС записывается как: кд xx ∆≤∆ max . Теоретические и лабораторные исследования в трибодиагностике позволили создать опытный образец ИДС контроля, который прошел испытания на машинах трения с моделированием различных видов повреждаемости трибосистем, рис. 3. Эти исследования показали высокую корреляционную связь между измеряемым параметром (усредненная мощность АЭ) и мерой повреждения трибосистем (скоро- стью изнашивания). Особенности аппаратной регистрации и обработки акусто - эмиссионного излучения при идентификации процессов трения ... Проблеми трибології (Problems of Tribology) 2014, № 1 22 Рис. 3 – Блок регистрации и обработки сигналов АЭ в ИДС Возможности современной элементной базы по данному направлению исследований позволяют уменьшить размеры блока регистрации ИДС контроля до 2 см2 и менее. В качестве чувствительного эле- мента ИДС используются пьезоэлектрические преобразователи, которые имеют малые размеры, а также возможно использование пленочных преобразователей по аналогии с теми, что использовались на кос- мическом челноке «Буран». Блок регистрации и обработки ИДС может встраиваться в конструктивный диагностируемый элемент, с предыдущей адаптацией по питанию, а также с возможностью использова- ния своего источника питания за счет минимальных собственных энергозатрат. Накопление информации о повреждаемости осуществляется в соответствующем блоке, который может размещаться на объекте диагностирования. Данное конструктивное решение ИДС контроля позволяет накапливать информацию за все вре- мя эксплуатации объекта контроля с учетом выполнения ремонтно - профилактических работ на нем. То есть перейти на эксплуатацию контролируемых объектов по техническому состоянию. ИДС позволяет, регистрировать величину износа начиная с отделения первой частицы с поверх- ности трения, это по сути нанотехнология в измерении скорости изнашивания. При регистрации повреж- дений уровень сигнала возрастает на порядки. Таким образом, использование ИДС заданной структур- ной схемы позволяет выявить дефекты на ранней стадии их развития. Преобразование аналогового сигнала в цифровой сигнал в использованном в ИДС АЦП имеет ряд особенностей. Механизм квантования сигналов можно представить следующей схемой, рис. 4. Реги- страции измерения сигналов АЭ оценивается кодом АЦП (относительных единицах n) относительными единицами, которые представляют собой уровень усредненной мощности АЭ. Время усреднения опреде- ляется частотой среза фильтра низких частот. 0 Ux Umax Uвход n nx nmax h=Umax/2 n Рис. 4 – Схема преобразования аналогового сигнала усредненной спектральной мощности в цифровой сигнал Цифровое кодирование в АЦП осуществлялось двоичным кодом. Двоичный код использован по- скольку он близок к оптимальному по времени вычислительных операций [15]. Критерием оптимально- сти двоичного кода является минимизация произведения системы исчисления h на количество разрядов l. т.е. при данной системе кодирования hl стремится к минимуму. Весьма важным для оценки метрологических характеристик ИДС является оценка статистиче- ских и динамических ошибок измерения сигналов АЭ. Пути уменьшения динамической ошибки (апер- турного времени) рассмотрено выше по тексту. В общем виде основная статистическая погрешность АЦП имеет три составляющих: аддитивная, мультипликативная и нелинейная. Аддитивная составляющая основной погрешности приводит к парал- лельному смещению градуировочной характеристики АЦП, мультипликативная составляющая - к откло- Особенности аппаратной регистрации и обработки акусто - эмиссионного излучения при идентификации процессов трения ... Проблеми трибології (Problems of Tribology) 2014, № 1 23 нению реальной градуировочной характеристики АЦП от номинальной, а нелинейная составляющая - к отклонению реальной градуировочной характеристики АЦП от прямой линии (рис. 4). Для уменьшения аддитивной и мультипликативной составляющих основной погрешности в ИДС используется операции «Установка нуля» и «Калибровка», которые выполняются автоматически. Погрешность нелинейности уменьшается периодически проведением калибровок для фиксированного калибровочного значения опорного сигнала, который в каждый момент времени измерений формирует опорный сигнал и на выхо- де микроконтроллера. Результаты использования ИДС при проведении лабораторных и стендовых испытаний показа- ли, сто исключить полностью аддитивную и мультипликативную составляющие погрешности АЦП в полной мере не удается, что обусловлено следующими причинами: - изменением этих составляющих погрешности во времени, ибо они «плывут» после установки нуля и калибровки до начала измерений; - изменением климатических факторов (влажность, температура), при которых выполнялась ус- тановка нуля и калибровка. Тем не менее, использование встроенной системы диагностики технического состояния агрега- тов существенным образом снижает аддитивные и мультипликативные погрешности ИДС. Пиковые значения регистрируемых параметров АЭ связаны с величиной информации о скорости накопления повреждений в диагностируемом объекте. С точки зрения получения информации о кинетике процессов изнашивания с использованием обработки сигналов АЭ, наиболее приемлемой является орга- низация непрерывного режима записи информации в виде файлов (рис. 5) с последовательной записью и сохранением каждого результата измерения в устройстве запоминания (жестком диске компьютера). По оси абсцисс записывается номер измерения, а по оси ординат величина усредненной мощности сигналов АЭ. 0 Код АЦП 200 400 600 Количество отсчетов 10000 5000 15000 Рис. 5 – Один файл информации об измерении меры повреждения усредненной мощности сигналов АЭ диагностируемого объекта, сохраняемый в блоке накопления информации После определенного уровня наработки диагностируемого объекта, проводится построение ито- говых интегральных характеристик изнашивания трибосистем во времени испытаний и их анализ. Пере- ход ко времени на оси абсцисс осуществляется перемножением количества отсчетов на время дискрети- зации одного отсчета. Метрологическая оценка измерительного тракта ИДС проведенного на основании методики [15], а также после реализации мероприятий по снижению погрешностей изложенных выше показали, что по- грешности измерения мощности сигналов АЭ и связанной с ней информации о скорости изнашивания трибосистем находится на уровне 0,7 %. Величина погрешности зависит также от характера зависимости меры повреждения и измеряемым диагностируемым параметром (линейная, нелинейная зависимость). Статистическая погрешность из-за конечной продолжительности наблюдения случайного про- цесса без знания вида корреляционной функции fδ оценивается по формуле: ( )[ ] ( )[ ]∑ ξξν=θδ ν n f ФФ 1 ! 1 2 , где kxT τ=θ , T – продолжительность наблюдения; kxτ – интервал корреляции исследуемой функции ( )tx ; ( ) aФ −ν−ξν – производная интеграла вероятности ( )ξФ , x x σ =ξ : ( ) ξ π =ξ ∫ +∞ ∞− ξ deФ 2 2 1 2 1 . Особенности аппаратной регистрации и обработки акусто - эмиссионного излучения при идентификации процессов трения ... Проблеми трибології (Problems of Tribology) 2014, № 1 24 Определение ( )ξνФ осуществляют с помощью полиномов Эрмита, [16]. Практические расчеты показывают, что данный вид погрешности fδ в среднем не превышает 1,2 %. В работе [17] показано, что при ограничении длительности регистрации сигналов АЭ, величина погрешности энергии и мощности сигналов при различных механизмах разрушения поверхностного слоя не превышает 0,002 %. Оценка границ допустимых значений основных погрешностей ИДС, приводится по формуле [15]: ∑ = δ±=δ n i одиод 1 , где среди составляющих погрешностей одиδ могут быть как аддитивные, так и мультипликативные. Метод АЭ является косвенным методом и для того чтобы представить результаты в единицах измерения износа необходимо установить взаимосвязь износа и интегральной характеристики АЭ в виде параметра удельной эмиссионной активности [18], величина износа в данной работе определялась весо- вым методом, который имеет свою погрешность. Определение этих погрешностей, которые носят инструментальный характер связанных, с ис- пользованием ИДС связанны с определением взаимосвязи информационного параметра регистрируемого в процессе диагностики подвижных сопряжений с величиной их скорости изнашивания [18]. Проведенная авторами в работе [14], позволила установить, что погрешности данного метода находятся в пределах величины, удельной эмиссионной активности испытываемых материалов в данной работе она находилась в пределах 2 … 2,5 % [18], которая связана как с физико-механическими свойст- вами материалов, так и с масштабом процесса изнашивания. Поскольку в этом случае испытаниям под- вергались материалы, близкие по своим физико-механическим свойствам, масштабы изменения этих пределов определены не были. Дальнейшие исследования, проведенные на материалах которые сущест- венным образом отличаются по своим физико - механическим свойства показали, что параметры удель- ной эмиссионной активности могут отличаться на порядки [19]. Принятый в ИДС подход к приему, обработке и регистрации сигналов АЭ, позволил регистриро- вать и разделять по уровням сигналы от износа различных по своим физико-механическим свойствам элементов и установить уровень сигнала от микроповреждений поверхностного слоя, который в даль- нейшем приводит к отделению частиц износа и таким образом обосновано установить уровень ампли- тудной дискриминации, рис. 6. 0 W* ×10-8, Вт 2 4 6 t, мин 10 3 5 15 I, отн. ед. 6 9 3 2 1 4 Рис. 6 – Диаграмма изменения усредненной мощности сигналов АЭ Wус по времени: 1 – средний уровень при отделении частиц износа БрАЖ 9-4; 2 – средний уровень при отделении частиц износа стали Сталь 40; 3 – средний уровень от микродефектов и пластической деформации поверхностных слоев; 4 – уровень дискриминации по амплитуде Итак, метод трибодиагностики с использованием АЭ достаточно точный, и погрешности сис- темного характера существенно не влияют на него. Это предопределяет условия использования метода АЭ для технической диагностики и прогнозирования расчета повышения ресурса техники, которая экс- плуатируется после использования новых материалов. Выводы Результаты экспериментальных исследований по оценки эффективности ИДС на основе метода АЭ работающего по жесткому алгоритму приема и обработки диагностируемого сигнала обеспечивает достаточную точность при регистрации различных видов повреждений подвижных сопряжений из-за уменьшения погрешностей системного характера, которые присущи приборам АЭ, которые широко рас- пространены в настоящее время. Особенности аппаратной регистрации и обработки акусто - эмиссионного излучения при идентификации процессов трения ... Проблеми трибології (Problems of Tribology) 2014, № 1 25 Литература 1. Подмастерьев К.В. Автоматизированная система сбора и анализа данных при трибомонито- ринге / К.В. Подмастерьев, В.В. Мишин, Е.В. Пахолкин, В.В. Марков // Теория, методы и средства изме- рений, контроля и диагностики: Материалы междунар. научн.-практ. конф. – Новочеркасск: НПО «Темп», 2001. – Ч. 3. – С. 40-42. 2. Основи трібології / В.А. Войтов, В.Н.Стадниченко, О.М. Трошін та ін.: Під заг. ред. В.А. Войтова – Харків: ХДТУСГ ім. Петра Василенка, – 2008. – 342 с. 3. Технические средства диагностирования: Справочник / В.В. Клюев, П.П. Пароменко, В.Е. Абрамчук и др.: Под общ. ред. В.В. Клюева. – М: Машиностроение, – 1989. – 672 с. 4. Сарычев Г.А. Анализ акустического излучения при фрикционном взаимодействии твердых тел / Г.А. Сарычев, В.М. Щавелин, В.Н. Баранов // Трение и износ, – 1985.Т. 6, №1. – С. 39-47. 5. Свириденок А.И. Акустические и электрические методы в триботехнике. А.И. Свириденок, Н.К. Мышкин, Т.Ф. Калмыкова и др.: Под ред. Белого В.А. – Мн.: Наука и техника. – 1987. – 280 с. 6. Баранов А.В. Ультразвуковой мониторинг работы трибосопряжений / А.В. Баранов, С.В. Тарасевич, В.А. Вагнер. // Ползуновский вестник – Барнаул: АГТУ. – 2012. – №1 – С. 23-27. 7. Маркова Л.Ф. Перспективы развития трибодиагностики / Л.Ф. Маркова // Трение и износ. – 2006. – Т. 11, №7. – С. 175-184. 8. Акустическая эмиссия в экспериментальном материаловедении / Под общей редакции Семаш- ко Н.А. – М.: Машиностроение. – 2002. – 240 с. 9. Березняков А.И. О взаимосвязи характеристик акустического излучения поверхности трибо- сопряжения с трибологическими параметрами / А.И. Березняков, В.Н. Стадниченко // Трение и износ. – 1998. – Т. 19, №3. – С. 312-317. 10. Лебедев В.М. Акустические исследования работы трибосопряжений, смазываемых пластич- ными смазочными материалами / В.М. Лебедев, А.В. Баранов // Долговечность трущихся деталей машин. – М.: Машиностроение. – 1988. – №3. – С. 234-243. 11. Filonenko S.F. Research of influence of thermal resistance of elements of trybosystem on wear- proofness of friction units / S.F. Filonenko, V.N Stadnichenko, O.N. Troshin // Proceeding of the forth world congress “Aviation in the XXI-st century” “Safety in aviation and space technology, NAU, – 2010. Volume 1. – P. 12.1-12.4. 12. Запорожец В.В. Методология ускоренной оценки износостойкости образцов с электроискро- выми покрытиями / В.В. Запорожец , В.Н. Стадниченко // Проблеми трибології. – 2010. – №4. – С. 25-32. 13. Стадніченко В.М. Прогнозування ресурсу трібосистем з використанням інформативних па- раметрів акустичної емісії / В.М. Стадніченко, М.Г. Стадніченко, В.В. Варваров // «Новітні технології для захисту повітряного простору»: Матеріали Шостої наукової конференції ХУПС. – 2010 – С. 55. 14. Запорожець В.В. Прискорена методика визначення зносостійкості нанопокриттів в трібосис- темах з використанням інформативних параметрів акустичної емісії / В.В. Запорожець, В.М. Стадніченко, О.М. Трошін та ін. // Збірник наукових праць Харківського університету Повітряних Сил. – №3(25). – 2010. – С. 19-24. 15. Цифрові вимірювальні прилади / В.М. Чинков. – Харків: НТУ «ХПІ», –2008. – 508 с. 16. Вероятностный анализ систем автоматического управления Н.А. Лившиц, В.Н. Пугачев – М.: Советское радио, – 1963. – 896 с. 17. Акустическая эмиссия в экспериментальном материаловедении / Под общ. ред. Семаш- ко Н.А. – М.: Машиностроение, – 2002. – 240 с. 18. Запорожец В.В., Стадниченко В.Н. Идентификация “наноизносных” режимов трения с ис- пользованием метода акустической эмиссии.// Технологические системы, - 2012. - №4. - С. 42-56. 19. Запорожец В.В., Стадниченко В.Н., Трошин О.Н. Теоретические и экспериментальные осно- вы акустико-эмиссионной идентификации механизмов изнашивания и прогнозирования ресурса трибо- систем. // Проблеми трибології. – 2013р. - № 1. – С. 16-29. Поступила в редакцію 13.01.2014 Особенности аппаратной регистрации и обработки акусто - эмиссионного излучения при идентификации процессов трения ... Проблеми трибології (Problems of Tribology) 2014, № 1 26 Zaporojetz V.V., Stadnychenko V.N., Troshin O.N. Features of hardware acquisition and processing of acous- tic-emission radiation in the identification of friction and wear. This article describes the methodology of hardware acquisition and processing of acoustic emission in the solution of problems of identification processes taking place at the friction and wear of friction contact surfaces. The evaluation of in- formative content and errors in registration diagnosed parameters. Key words: information and diagnostic system, tribosystem, acoustic emission, monitoring, depreciation, sensitivity, accuracy. References 1. Podmasteriev К.V., Mishin V.V., Pakholkin Е.V., Markov V.V. Avtomatizirovannaya sistema sbora i analiza dannikh pri tribomonitoringe. Teoriya, metody i sredstva izmereniy, kontrolya i diafgnostiki: Маterialy mejdunarod. nauchn.-prakt. konf. Novocherkassk. NPО «Тemp», 2001. Ch. 3. S. 40-42. 2. Osnovy tribologiy. V.A. Voytov, V.N. Stadnichenko tа in.: Pid zag. red. V.A.. Voytova. Kharkiv: KhDTUSG іm. Petra Vasilenks, 2008. 342 S. 3. Teknicheskie sredstva diagnostirovaniya: spravochnik. V.V. Kluev, P.P. Paromenko, V.Е. Abramchuk i dr. Pod obsh. red. V.V. Klueva. М: Mashinostroenie, 1989. 672 s. 4. Sarychev G.А., Shavelin V.М. Analiz akusticheskogo izlucheniya pri friktzionnom vzaimodeystvii tverdykh tel. Trenie i iznos, 1985.Т. 6, №1. S. 39-47. 5. Sviridenok A.I., Myshkin N.K. Akusticheskie i elektricheskie metody v tribotekhnike. Pod red. Be- logo V.А. Мn.: Nauka i tekhnika. 1987. 280 s. 6. Baranov A.V., Tarasevich S.V., Vagner V.A. Ultrozvukovoy monitoring raboty tribosopryajeniy. Polzunovskiy vestnik. Barnaul: АGТU. 2012. №1 S. 23-27. 7. Markova L.F. Perspectivy razvitiya tribodiagnostiky. Trenie i iznos. 2006. Т. 11, №7. S. 175-184. 8. Akusticheskaya emissiya v eksperimentalnom materialovedenii. Pod obshey redaktziey Se- mashko N.А. М.: Mashinostroenie. 2002. 240 s. 9. Beryaznikov А.I., Stadnichenko V.N. О vzaimosvyazi kharakteristik akusticheskogo izlucheniya poverkhnosty tribosopryajeniya s tribologicheskimi parametrami. Тrenie i iznos. 1998. Т. 19, №3. S. 312-317. 10. Lebedev V.M., Baranov A.V. Akusticheskie issledovaniya raboty tribosopryajeniy, smazivaemikh plastichnimy smazochnimy materialami. Dolgovechnost trushikhsya detaley mashin. М.: Mashinostroenie. 1988. №3. S. 234-243. 11. Filonenko S.F., Stadnichenko V.N, Troshin O.N. Research of influence of thermal resistance of ele- ments of trybosystem on wearproofness of friction units. Proceeding of the forth world congress “Aviation in the XXI-st century” “Safety in aviation and space technology, NAU, 2010. Volume 1. P. 12.1-12.4. 12. Zaporojetz V.V., Stadnichenko V.N. Metodologiya uskorennoy otzenky iznosostoykosty obraztzov s elektroiskrovimy pokritiyami. Problemi tribologii. 2010. №4. S. 25-32. 13. Stadnichenko V.M., Stadnichenko N.G., Varvarov V.V. Prognozuvannya resursu tribosystem z vikoristannyam informatyvnikh parametriv akusticheskoy emissii «Novitni tekhnologii dlya zakhistu povitry- anogo prostoru»: Materialy Shostoi naukovoi konferentsii KhUPS. 2010 S. 55. 14. Zaporojetz V.V., Stadnichenko V.N., Troshin О.N. Priskorena metodika viznachennya znososti- ykosty nanopokrittiv v tribosistemakh z vikoristannyam informativnikh parametriv akusticheskoy emissiy. Zbirnik naukovikh pratz Kharkivskogo Universitetu Povitryanykh Sil. №3(25). 2010. S. 19-24. 15. Chinkov V.М. Tzifrovi vimiruvslny prilady. Kharkiv: NTU «KhPІ», 2008. 508 s. 16. Livshitz N.А., Pugachev V.N. Veroyatnostniy analiz system avtomaticheskogo upravleniya. М.: Sovetskoye radio, 1963. 896 s. 17. Akusticheskaya emissiya v eksperimentalnom materialovedenii. Pod obsh. red. Semashko N.А. М.: Mashinostroenie, 2002. 240 s. 18. Zaporojetz V.V., Stadnichenko V.N. Identifikatziya “nanoznosnykh” rejimov treniya s ispol- zovaniem metoda akusticheskoy emissiy. Tekhnologicheskie systemy, 2012. №4. S. 42-56. 19. Zaporojetz V.V., Stadnichenko V.N., Troshin О.N. Teoreticheskie i eksperimentalnye osnovy akustiko-emissionnoy identifikatzii mekhanizmov sznashivaniya i prognozirovaniya resursa tribosystem. Prob- lemi tribologii. 2013. № 1. S. 16-29.