id	sid	eid	entity	type
fis-124	1	1	microsoft	ORG
fis-124	1	2	numero 18	DATE
fis-124	1	3	6.docx	CARDINAL
fis-124	1	4	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-124	1	5	18 (2011	DATE
fis-124	1	6	54	CARDINAL
fis-124	1	7	10.3221	CARDINAL
fis-124	1	8	54	CARDINAL
fis-124	1	9	fatica di acciai	PERSON
fis-124	1	10	bonificati	ORG
fis-124	1	11	da tempra	PERSON
fis-124	2	1	sulle norme tecniche di impiego	ORG
fis-124	3	1	di scienza dei materiali e ingegneria chimica	PERSON
fis-124	3	2	politecnico di torino	PERSON
fis-124	3	3	corso duca degli abruzzi	PERSON
fis-124	3	4	24, 10129	DATE
fis-124	3	5	torino riassunto	PERSON
fis-124	4	1	componenti meccanici di acciai allo stato bonificato	PERSON
fis-124	4	2	caratterizzati da microstrutture miste	PERSON
fis-124	4	3	da condizioni di tempra incompleta	PERSON
fis-124	4	4	si incontrano frequentemente	ORG
fis-124	4	5	nella pratica costruttiva	PERSON
fis-124	4	6	meno legati	PERSON
fis-124	4	7	o	DATE
fis-124	5	1	la bassa resistenza	PERSON
fis-124	5	2	di microstrutture	PERSON
fis-124	5	3	evidenza già negli anni	ORG
fis-124	5	4	50	DATE
fis-124	5	5	ma da allora	PERSON
fis-124	5	6	anche nella normativa	ORG
fis-124	5	7	di metterne	PERSON
fis-124	5	8	la pericolosità	GPE
fis-124	6	1	quando alla martensite	PERSON
fis-124	6	2	alla bainite si accompagnano anche	ORG
fis-124	6	3	tenacità alla frattura	ORG
fis-124	6	4	livelli estremamente pericolosi	ORG
fis-124	7	1	di una campagna di ricerche	PERSON
fis-124	7	2	condotte sulla tenacità	PERSON
fis-124	7	3	frattura	PERSON
fis-124	7	4	caratterizzati da microstrutture miste vengono	PERSON
fis-124	7	5	individuando le combinazioni di microstrutture	PERSON
fis-124	7	6	frattura	NORP
fis-124	7	7	troppo basse	ORG
fis-124	7	8	anche la propagazione	ORG
fis-124	7	9	delle cricche di fatica risulta	PERSON
fis-124	7	10	influenzata dalla presenza di più	ORG
fis-124	7	11	norme di uso dei	PERSON
fis-124	7	12	dovrebbero tenere presenti le considerazioni sviluppate	PERSON
fis-124	10	1	the 1950s	DATE
fis-124	18	1	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-124	18	2	18 (2011	DATE
fis-124	18	3	54	CARDINAL
fis-124	18	4	10.3221	CARDINAL
fis-124	18	5	55	CARDINAL
fis-124	18	6	di impiego degli acciai si	PERSON
fis-124	19	1	non sempre esse	ORG
fis-124	19	2	il progresso scientifico e le regole	PERSON
fis-124	19	3	di buona tecnica	ORG
fis-124	20	1	anche quando	ORG
fis-124	20	2	per quanto concerne le prescrizioni	ORG
fis-124	20	3	non chiaro il complesso di ragioni che ne sono alla base	PERSON
fis-124	21	1	pubblicata la norma iso 898	PERSON
fis-124	21	2	-1	ORG
fis-124	21	3	edizione 2009	DATE
fis-124	22	1	898-1	CARDINAL
fis-124	23	1	edizione 2001	DATE
fis-124	23	2	essa prescrive	PERSON
fis-124	23	3	di collegamento di classe 8.8	PERSON
fis-124	23	4	la possibilità di	ORG
fis-124	23	5	stato bonificato	PERSON
fis-124	24	1	viene indicato che	PERSON
fis-124	24	2	temprabilità deve essere sufficiente	ORG
fis-124	24	3	90%	PERCENT
fis-124	24	4	cuore della parte	ORG
fis-124	24	5	di collegamento nella condizione di piena tempra	ORG
fis-124	24	6	del rinvenimento	PERSON
fis-124	25	1	motivazioni tecniche di	PERSON
fis-124	25	2	sulle prestazioni e l’affidabilità dei manufatti conviene riprendere le conoscenze che sono alla base	ORG
fis-124	26	1	strutture metallografiche	ORG
fis-124	26	2	noto dallo	ORG
fis-124	26	3	cct che il processo di tempra degli	PERSON
fis-124	26	4	porta alla formazione di martensite	PERSON
fis-124	26	5	una determinata zona di un pezzo di dimensioni ingegneristiche	ORG
fis-124	26	6	di	ORG
fis-124	26	7	zona è	ORG
fis-124	26	8	alla velocità critica di tempra	ORG
fis-124	27	1	più la formazione di una struttura completamente martensitica	FAC
fis-124	27	2	ma si ottengono percentuali	PERSON
fis-124	27	3	inferiori di	PERSON
fis-124	28	1	la velocità di raffreddamento	PERSON
fis-124	28	2	più	GPE
fis-124	28	3	della velocità critica	ORG
fis-124	28	4	non si ha	PERSON
fis-124	28	5	più la possibilità di ottenere martensite	ORG
fis-124	29	1	fra la velocità critica di tempra e la velocità critica	ORG
fis-124	29	2	si hanno	PERSON
fis-124	29	3	mista	GPE
fis-124	30	1	al solo carbonio si hanno quantitativi variabili	ORG
fis-124	30	2	di martensite e bainite oltre che ferrite proeutettoidica e	PERSON
fis-124	30	3	di solito	PERSON
fis-124	30	4	4	CARDINAL
fis-124	30	5	metallografici sono contemporaneamente tutti presenti	PERSON
fis-124	30	6	un tenore di carbonio fra lo	ORG
fis-124	30	7	0,45%	PERCENT
fis-124	30	8	0,70%	PERCENT
fis-124	30	9	infatti un	PERSON
fis-124	30	10	campo	ORG
fis-124	30	11	di velocità di raffreddamento	PERSON
fis-124	30	12	appena inferiori alla velocità critica di tempra che	ORG
fis-124	30	13	con compresenza	ORG
fis-124	30	14	quantità molto limitata	ORG
fis-124	31	1	nel campo degli acciai legati invece	PERSON
fis-124	31	2	passando da velocità di raffreddamento uguali alla velocità critica di tempra	PERSON
fis-124	31	3	velocità più	ORG
fis-124	31	4	fino alla velocità	ORG
fis-124	31	5	critiche inferiori	ORG
fis-124	31	6	si ha dapprima un campo di velocità che	ORG
fis-124	31	7	poi un	ORG
fis-124	31	8	campo seguente nel quale si origina compresenza	ORG
fis-124	31	9	di martensite	PERSON
fis-124	31	10	un ultimo campo nel quale la struttura	PERSON
fis-124	31	11	del processo di tempra presenta tutti e quattro	PERSON
fis-124	32	1	quanto sopra si riferisce	PERSON
fis-124	32	2	di composizione ipoeutettoidica	ORG
fis-124	33	1	quelli di	PERSON
fis-124	33	2	al solo carbonio	ORG
fis-124	33	3	tenori	ORG
fis-124	33	4	inferiori negli	ORG
fis-124	33	5	legati	ORG
fis-124	34	1	ipereutettoidici il processo di tempra classico	PERSON
fis-124	34	2	anche altri costituenti	PERSON
fis-124	35	1	un	ORG
fis-124	35	2	al processo di tempra	PERSON
fis-124	35	3	che passando dalla superficie	ORG
fis-124	35	4	l’interno si ha una progressiva diminuzione	FAC
fis-124	35	5	della velocità di	PERSON
fis-124	35	6	la velocità di raffreddamento	PERSON
fis-124	35	7	superficie può essere superiore alla velocità critica di tempra se il pezzo non	ORG
fis-124	36	1	la capacità raffreddante del fluido di tempra utilizzato	FAC
fis-124	37	1	se ci si trova	PERSON
fis-124	37	2	tali condizioni	PERSON
fis-124	37	3	il corretto processo di tempra di acciai di composizione ipoeutettoidica porta	PERSON
fis-124	37	4	uno strato superficiale	PERSON
fis-124	37	5	100%	PERCENT
fis-124	37	6	da martensite	PERSON
fis-124	37	7	seguito	PERSON
fis-124	37	8	da	PERSON
fis-124	37	9	mista	GPE
fis-124	37	10	metallografici	PERSON
fis-124	37	11	fino	ORG
fis-124	37	12	lasciando il campo solo	PERSON
fis-124	37	13	ci si avvicina alla composizione eutettoidica	PERSON
fis-124	38	1	relativa delle	ORG
fis-124	38	2	deriva dalle dimensioni complessive	ORG
fis-124	38	3	del pezzo	PERSON
fis-124	38	4	dalla capacità	PERSON
fis-124	38	5	del fluido di tempra e dalla temprabilità dell’acciaio	ORG
fis-124	38	6	cioè dalla sua attitudine	ORG
fis-124	39	1	aumenta quanto più sono bassi	ORG
fis-124	39	2	valori specifici della velocità critica di tempra e della velocità critica inferiore	ORG
fis-124	39	3	valori che dipendono	PERSON
fis-124	41	1	un	ORG
fis-124	41	2	di composizione eutettoidica al solo carbonio	PERSON
fis-124	42	1	22 °	QUANTITY
fis-124	42	2	essi salgono	PERSON
fis-124	42	3	175 °	QUANTITY
fis-124	42	4	28 °	QUANTITY
fis-124	42	5	un	ORG
fis-124	42	6	0,45%	PERCENT
fis-124	42	7	di carbonio	PERSON
fis-124	43	1	invece per un	ORG
fis-124	43	2	40nicrmo7	CARDINAL
fis-124	43	3	10083	DATE
fis-124	43	4	critica di tempra vale	PERSON
fis-124	43	5	quella critica inferiore	ORG
fis-124	44	1	immediatamente evidente che aumentando	ORG
fis-124	44	2	il contenuto di carbonio e	PERSON
fis-124	44	3	legati	ORG
fis-124	44	4	possibile diminuire la velocità di raffreddamento	ORG
fis-124	44	5	critica di tempra e quindi	PERSON
fis-124	44	6	si trascura quanto succede nelle	ORG
fis-124	44	7	alla distanza di almeno un	PERSON
fis-124	44	8	diametro dalla estremità	ORG
fis-124	45	1	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-124	45	2	18 (2011	DATE
fis-124	45	3	54	CARDINAL
fis-124	45	4	10.3221	CARDINAL
fis-124	45	5	56	CARDINAL
fis-124	45	6	dimensioni	ORG
fis-124	45	7	più grandi	ORG
fis-124	46	1	d’altra parte	ORG
fis-124	46	2	è poco influenzata dalle variazioni di diffusività termica	ORG
fis-124	46	3	di piccole variazioni composizionali quali quelle che esistono fra	ORG
fis-124	47	1	al carbonio e fra questi e gli	ORG
fis-124	48	1	si può quindi concludere che la possibilità di ottenere una tempra completa	PERSON
fis-124	48	2	un componente di acciaio	ORG
fis-124	48	3	funzione delle variazioni di velocità critiche di tempra	ORG
fis-124	48	4	conseguenti alla presenza di tenori variabili	PERSON
fis-124	48	5	di carbonio e di tutti gli altri elementi	PERSON
fis-124	48	6	leganti sostituzionali del ferro	PERSON
fis-124	49	1	d’altra parte l’estensione delle zone	ORG
fis-124	49	2	che presentano le	ORG
fis-124	49	3	profondamente influenzata dalle dimensioni	ORG
fis-124	49	4	del pezzo e dalla capacità raffreddante	ORG
fis-124	49	5	del fluido di tempra	ORG
fis-124	49	6	il coefficiente liminare di scambio fra acciaio e fluido temprante	PERSON
fis-124	49	7	molto alti	PERSON
fis-124	49	8	una salamoia ghiacciata e scende quando si passa all’acqua	ORG
fis-124	49	9	alle soluzioni	PERSON
fis-124	49	10	di poliglicoli	PERSON
fis-124	49	11	agli oli di tempra ed all’aria	PERSON
fis-124	49	12	inoltre	ORG
fis-124	49	13	considerando che λ	PERSON
fis-124	49	14	fa parte del numero di nusselt	ORG
fis-124	49	15	del numero di reynolds	ORG
fis-124	49	16	di grashof	PERSON
fis-124	49	17	del numero di prandtl	ORG
fis-124	49	18	si capisce che viscosità del mezzo	ORG
fis-124	49	19	massa volumica	PERSON
fis-124	49	20	calore specifico e velocità di agitazione giocano un	ORG
fis-124	49	21	molto importante	PERSON
fis-124	50	1	nel caso dei	PERSON
fis-124	50	2	sulla massa volumica	PERSON
fis-124	51	1	si associa di solito	PERSON
fis-124	51	2	della velocità di agitazione	PERSON
fis-124	52	1	tutte le informazioni	PERSON
fis-124	52	2	del mezzo temprante vengono	PERSON
fis-124	52	3	metallurgia degli acciai nell’indice	ORG
fis-124	52	4	di drasticità di tempra	PERSON
fis-124	52	5	1	CARDINAL
fis-124	52	6	che vale 5	ORG
fis-124	52	7	44	CARDINAL
fis-124	52	8	la salamoia ghiacciata	ORG
fis-124	52	9	agitata e 0,2	ORG
fis-124	52	10	un	ORG
fis-124	52	11	poco agitato	ORG
fis-124	53	1	qui	GPE
fis-124	53	2	del mezzo	PERSON
fis-124	53	3	ci fanno comprendere che se si prende una serie di pezzi cilindrici di un	PERSON
fis-124	53	4	diametro crescente e	ORG
fis-124	53	5	li si tempra	PERSON
fis-124	53	6	un	GPE
fis-124	53	7	gli	ORG
fis-124	53	8	microstruttura	GPE
fis-124	53	9	sopra saranno variabili	PERSON
fis-124	54	1	lungo il diametro di una sezione normale all’asse	ORG
fis-124	54	2	sarà costante e pari alla durezza della	PERSON
fis-124	54	3	del componente è piccolo	ORG
fis-124	54	4	del diametro	GPE
fis-124	54	5	al centro del pezzo si comincerà	ORG
fis-124	54	6	segno che si	PERSON
fis-124	54	7	un	ORG
fis-124	54	8	una durezza ancora più bassa se si cominceranno	ORG
fis-124	54	9	ed una durezza	PERSON
fis-124	55	1	che potrà essere prima	ORG
fis-124	59	1	si avrà una “curva	PERSON
fis-124	59	2	u” completa	ORG
fis-124	59	3	altrimenti	ORG
fis-124	59	4	una cuspide	ORG
fis-124	59	5	1	CARDINAL
fis-124	60	1	1	CARDINAL
fis-124	60	2	un	ORG
fis-124	60	3	di composizione eutettoidica	PERSON
fis-124	61	1	1	CARDINAL
fis-124	62	1	diametro critico	PERSON
fis-124	62	2	dc	GPE
fis-124	62	3	di un	PERSON
fis-124	62	4	un	ORG
fis-124	62	5	una determinata agitazione	ORG
fis-124	62	6	e quindi con	ORG
fis-124	62	7	un valore di h fisso	ORG
fis-124	62	8	il diametro di un	PERSON
fis-124	62	9	50%	PERCENT
fis-124	62	10	definizione pezzo completamente temprato	ORG
fis-124	62	11	il contenuto di martensite	PERSON
fis-124	62	12	50%	PERCENT
fis-124	62	13	mentre per diametri più grandi il tenore di martensite sarà inferiore	ORG
fis-124	62	14	50%	PERCENT
fis-124	63	1	ogni	ORG
fis-124	63	2	ci saranno n possibili valori di dc	PERSON
fis-124	63	3	corrispondenti ad	ORG
fis-124	63	4	n valori possibili di h. 2 si usa il numero di grashof	ORG
fis-124	64	1	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-124	64	2	18 (2011	DATE
fis-124	64	3	54	CARDINAL
fis-124	64	4	10.3221	CARDINAL
fis-124	64	5	57	CARDINAL
fis-124	64	6	del mezzo temprante e	PERSON
fis-124	64	7	della loro	ORG
fis-124	64	8	il cosiddetto mezzo temprante ideale	PERSON
fis-124	64	9	definito come quel fluido che consente di raffreddare	PERSON
fis-124	64	10	la superficie del pezzo alla temperatura del fluido e di mantenerla allo stesso valore di temperatura	FAC
fis-124	64	11	anche il cuore del pezzo non abbia raggiunto la stessa temperatura	PERSON
fis-124	65	1	di scambio di calore fra superficie e	PERSON
fis-124	65	2	del pezzo e fluido	FAC
fis-124	65	3	ci rende subito conto che	PERSON
fis-124	65	4	λ non può che essere uguale	ORG
fis-124	65	5	infinito se si vuole avere	PERSON
fis-124	65	6	un	ORG
fis-124	65	7	di calore	PERSON
fis-124	65	8	finito	GPE
fis-124	65	9	quindi, nel caso del mezzo temprante ideale	ORG
fis-124	66	1	essendo riusciti	PERSON
fis-124	66	2	così possibile	PERSON
fis-124	66	3	introdurre un’ulteriore grandezza	PERSON
fis-124	66	4	il diametro ideale critico di un	ORG
fis-124	66	5	dic, che è	ORG
fis-124	66	6	il diametro di un	PERSON
fis-124	66	7	componente cilindrico che contiene	PERSON
fis-124	66	8	50%	PERCENT
fis-124	66	9	di martensite	PERSON
fis-124	66	10	nel mezzo temprante ideale	PERSON
fis-124	67	1	sono stati	PERSON
fis-124	67	2	sviluppati	GPE
fis-124	67	3	diagrammi che consentono di	PERSON
fis-124	67	4	relazione dc ottenuto	GPE
fis-124	67	5	determinati valori di h con il dic.	PERSON
fis-124	68	1	possibile	GPE
fis-124	68	2	al calcolo di dic conoscendo la	PERSON
fis-124	68	3	del grano austenitico mediante formule	ORG
fis-124	69	1	e’	ORG
fis-124	69	2	anche possibile sulla	ORG
fis-124	69	3	del valore di dic e conoscendo il tenore di carbonio dell’acciaio costruire prima le	ORG
fis-124	69	4	jominy e poi	PERSON
fis-124	69	5	tramite le	ORG
fis-124	69	6	di lamont	PERSON
fis-124	69	7	2	CARDINAL
fis-124	69	8	di qualsiasi acciaio temprato	PERSON
fis-124	69	9	uno dei mezzi	FAC
fis-124	69	10	di lamont sono	PERSON
fis-124	70	1	dall’uso delle curve	PERSON
fis-124	70	2	di lamont si comprende	PERSON
fis-124	70	3	di dimensioni molto rilevanti si può non avere lo strato superficiale	PERSON
fis-124	70	4	ma passare direttamente	PERSON
fis-124	70	5	cui si abbiano strutture miste negli	ORG
fis-124	70	6	al carbonio e strati dove si abbia solo bainite negli	ORG
fis-124	70	7	legati	ORG
fis-124	71	1	un’ultima osservazione è	ORG
fis-124	71	2	quando si parla di strutture	PERSON
fis-124	71	3	da tempra	PERSON
fis-124	72	1	di austenite residua	PERSON
fis-124	72	2	che aumenta passando dagli	ORG
fis-124	72	3	al solo carbonio	ORG
fis-124	72	4	quelli legati	PERSON
fis-124	72	5	un	ORG
fis-124	72	6	di mn e ni	PERSON
fis-124	73	1	durante il rinvenimento	PERSON
fis-124	74	1	dal complesso delle considerazioni sopra	PERSON
fis-124	74	2	che basti	ORG
fis-124	74	3	un contenuto di martensite dopo tempra	PERSON
fis-124	74	4	50%	PERCENT
fis-124	74	5	un	ORG
fis-124	74	6	che sarà poi sottoposto	ORG
fis-124	74	7	caratteristiche meccaniche soddisfacenti	ORG
fis-124	75	1	fondo	ORG
fis-124	76	1	caratteristiche meccaniche di	PERSON
fis-124	76	2	bonificati componenti di acciaio non	ORG
fis-124	76	3	di piena tempra	PERSON
fis-124	76	4	ma vengono sempre messi	PERSON
fis-124	77	1	mentre la martensite viene profondamente modificata dal processo di rinvenimento	PERSON
fis-124	77	2	molto meno marcati sono gli	PERSON
fis-124	77	3	del rinvenimento sulla bainite e sulla	PERSON
fis-124	77	4	nulli sulla	PERSON
fis-124	78	1	sono stati sviluppati	ORG
fis-124	78	2	metodi di calcolo	PERSON
fis-124	78	3	delle martensiti	PERSON
fis-124	78	4	3	CARDINAL
fis-124	78	5	calcolare le durezze	ORG
fis-124	78	6	di microstrutture miste del tipo indicato nel paragrafo precedente.	PERSON
fis-124	79	1	la norma astm e8	PERSON
fis-124	79	2	di un pezzo cilindrico se ne deve	PERSON
fis-124	79	3	un	ORG
fis-124	79	4	una certa distanza dalla superficie esterna	PERSON
fis-124	79	5	deve essere	PERSON
fis-124	79	6	il diametro	ORG
fis-124	79	7	40 mm	QUANTITY
fis-124	80	1	sono anche poco noti studi di letteratura	ORG
fis-124	80	2	sulla tenacità	PERSON
fis-124	80	3	frattura	PERSON
fis-124	80	4	microstruttura	GPE
fis-124	80	5	mista	GPE
fis-124	81	1	eppure componenti meccanici di acciai allo stato bonificato	PERSON
fis-124	81	2	caratterizzati da microstrutture miste	PERSON
fis-124	81	3	da condizioni di tempra incompleta	PERSON
fis-124	81	4	si incontrano frequentemente	ORG
fis-124	81	5	nella pratica costruttiva	PERSON
fis-124	81	6	meno legati	PERSON
fis-124	81	7	o	DATE
fis-124	81	8	sezioni molto	PERSON
fis-124	82	1	resistenza	ORG
fis-124	82	2	e tenacità	PERSON
fis-124	82	3	frattura	NORP
fis-124	82	4	miste la bassa resistenza	PERSON
fis-124	82	5	di microstrutture	PERSON
fis-124	82	6	evidenza già negli anni	ORG
fis-124	82	7	50	CARDINAL
fis-124	82	8	grazie alle ricerche condotte da g. sachs e coll	PERSON
fis-124	83	1	4	CARDINAL
fis-124	84	1	il problema	PERSON
fis-124	84	2	nel corso degli anni	PERSON
fis-124	84	3	soltanto	PERSON
fis-124	84	4	tempi	DATE
fis-124	84	5	knott e collaboratori	PERSON
fis-124	85	1	5	CARDINAL
fis-124	85	2	hanno intrapreso una campagna	PERSON
fis-124	85	3	statistica della tenacità	ORG
fis-124	85	4	aria oppure	ORG
fis-124	85	5	bagni di sali campioni di acciaio	PERSON
fis-124	85	6	a533b	DATE
fis-124	86	1	quando alla martensite	PERSON
fis-124	86	2	alla bainite si accompagnano anche	ORG
fis-124	86	3	tenacità alla frattura	ORG
fis-124	86	4	livelli estremamente pericolosi	PERSON
fis-124	86	5	si vede dai risultati seguenti	PERSON
fis-124	86	6	figg	ORG
fis-124	87	1	2-3	CARDINAL
fis-124	87	2	da studi sistematici condotti	ORG
fis-124	87	3	nel	ORG
fis-124	87	4	di altre strutture universitarie	ORG
fis-124	87	5	italiane su un	PERSON
fis-124	87	6	1.2738	CARDINAL
fis-124	87	7	iso 4957,3 temprato	PERSON
fis-124	87	8	di temperatura fra	PERSON
fis-124	87	9	550	CARDINAL
fis-124	87	10	600 °	QUANTITY
fis-124	87	11	3	CARDINAL
fis-124	87	12	un	ORG
fis-124	88	1	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-124	88	2	18 (2011	DATE
fis-124	88	3	54	CARDINAL
fis-124	88	4	10.3221	CARDINAL
fis-124	88	5	58	CARDINAL
fis-124	88	6	quando lo stesso acciaio viene trattato	PERSON
fis-124	88	7	una struttura omogenea costituita	ORG
fis-124	88	8	solamente da martensite	PERSON
fis-124	88	9	valori di durezza di circa	PERSON
fis-124	88	10	390	CARDINAL
fis-124	90	1	1020	CARDINAL
fis-124	90	2	non molto differenti	ORG
fis-124	90	3	dai valori sopra riportati	PERSON
fis-124	90	4	ma tenacità	PERSON
fis-124	90	5	frattura nettamente superiori	LOC
fis-124	90	6	dell’ordine di 85	PERSON
fis-124	91	1	fig	ORG
fis-124	92	1	2 che la	QUANTITY
fis-124	92	2	frattura di acciai caratterizzati da microstrutture miste è	PERSON
fis-124	92	3	molto bassa	PERSON
fis-124	92	4	anche se le caratteristiche meccaniche tensili	ORG
fis-124	92	5	sembrare adeguate	PERSON
fis-124	93	1	950	CARDINAL
fis-124	93	2	1100	CARDINAL
fis-124	93	3	kic	GPE
fis-124	93	4	36	CARDINAL
fis-124	94	1	350	CARDINAL
fis-124	94	2	870	CARDINAL
fis-124	94	3	1020	CARDINAL
fis-124	94	4	kic	GPE
fis-124	94	5	40	CARDINAL
fis-124	95	1	330	CARDINAL
fis-124	95	2	790	CARDINAL
fis-124	95	3	1000	CARDINAL
fis-124	95	4	kic	GPE
fis-124	95	5	39	CARDINAL
fis-124	96	1	320	CARDINAL
fis-124	96	2	660	CARDINAL
fis-124	96	3	970	CARDINAL
fis-124	96	4	kic	GPE
fis-124	96	5	47	CARDINAL
fis-124	97	1	2	CARDINAL
fis-124	97	2	costituenti metallografici e caratteristiche meccaniche	PERSON
fis-124	97	3	un	ORG
fis-124	98	1	trasformata durante il rinvenimento	PERSON
fis-124	98	2	modificata dal rinvenimento	PERSON
fis-124	98	3	trasformata durante il rinvenimento	PERSON
fis-124	98	4	caratterizzata da carburi ingrossati	ORG
fis-124	99	1	2	CARDINAL
fis-124	99	2	metallographic	PERSON
fis-124	99	3	40crmnnimo8	CARDINAL
fis-124	99	4	nital etch	ORG
fis-124	101	1	velocità di propagazione	PERSON
fis-124	101	2	delle cricche di fatica	PERSON
fis-124	101	3	microstrutture anche le caratteristiche di resistenza	ORG
fis-124	101	4	fatica sono molto influenzate	ORG
fis-124	101	5	dalla microstruttura	PERSON
fis-124	102	1	considerando che	PERSON
fis-124	102	2	quando la	PERSON
fis-124	102	3	viene nucleata	GPE
fis-124	102	4	la velocità di propagazione	ORG
fis-124	102	5	definire la vita di un pezzo	PERSON
fis-124	102	6	qui di seguito	PERSON
fis-124	102	7	conseguiti su campioni dello stesso	PERSON
fis-124	102	8	sopra menzionato	PERSON
fis-124	102	9	la velocità di propagazione	PERSON
fis-124	102	10	è legata dalla legge di paris	ORG
fis-124	102	11	8	CARDINAL
fis-124	102	12	delle tensioni	GPE
fis-124	102	13	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-124	102	14	18 (2011	DATE
fis-124	102	15	54	CARDINAL
fis-124	102	16	10.3221	CARDINAL
fis-124	102	17	59 da	QUANTITY
fis-124	103	1	∆kn	ORG
fis-124	103	2	n	GPE
fis-124	103	3	di cicli	PERSON
fis-124	104	1	parametri che dipendono dal materiale	PERSON
fis-124	104	2	dal rapporto di tensione applicata	ORG
fis-124	104	3	generalmente il	ORG
fis-124	104	4	pendenza della curva	ORG
fis-124	104	5	i materiali metallici	ORG
fis-124	104	6	condizioni usuali di trattamento	ORG
fis-124	104	7	termico valori compresi tra 1,5 e 4	PERSON
fis-124	105	1	perde di validità	PERSON
fis-124	105	2	condizioni piuttosto	ORG
fis-124	105	3	di ∆k piuttosto piccoli dove si raggiungono	PERSON
fis-124	106	1	del cosiddetto	GPE
fis-124	106	2	∆k di soglia	PERSON
fis-124	108	1	4a	CARDINAL
fis-124	109	1	di punti	PERSON
fis-124	109	2	ottenuti durante le	GPE
fis-124	109	3	su campioni di acciaio	PERSON
fis-124	109	4	1.2738 40crmnnimo8-6-4	QUANTITY
fis-124	109	5	iso 4957	PERSON
fis-124	109	6	una struttura di solo perlite	PERSON
fis-124	111	1	4a	CARDINAL
fis-124	112	1	di punti	PERSON
fis-124	112	2	ottenuti durante le	GPE
fis-124	112	3	su campioni di acciaio	PERSON
fis-124	112	4	1.2738 40crmnnimo8-6-4	QUANTITY
fis-124	112	5	iso 4957	PERSON
fis-124	112	6	una struttura di solo	PERSON
fis-124	113	1	3	CARDINAL
fis-124	113	2	metallografici di fig	PERSON
fis-124	114	1	2d	DATE
fis-124	115	1	attacco nital	PERSON
fis-124	115	2	3	CARDINAL
fis-124	116	1	2d	DATE
fis-124	117	1	nital etch	ORG
fis-124	118	1	figura 4:	ORG
fis-124	118	2	determinazione sperimentale di curve di propagazione	PERSON
fis-124	118	3	fatica di cricca	PERSON
fis-124	118	4	una struttura perlitica	PERSON
fis-124	118	5	del relativo valore di	ORG
fis-124	118	6	∆k di soglia	PERSON
fis-124	119	1	4	CARDINAL
fis-124	119	2	∆k	GPE
fis-124	120	1	1e-12x3,2875	CARDINAL
fis-124	121	1	10-9	CARDINAL
fis-124	124	1	ic lo	PERSON
fis-124	124	2	20	CARDINAL
fis-124	124	3	10-10	CARDINAL
fis-124	124	4	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-124	124	5	18 (2011	DATE
fis-124	124	6	54	CARDINAL
fis-124	124	7	10.3221	CARDINAL
fis-124	124	8	60	CARDINAL
fis-124	124	9	di microstrutture miste e	ORG
fis-124	124	10	caratteristiche di resistenza	PERSON
fis-124	124	11	fatica sono molto influenzate	ORG
fis-124	124	12	dalla microstruttura e	PERSON
fis-124	124	13	dalle proprietà di duttilità	PERSON
fis-124	124	14	della stessa	PERSON
fis-124	125	1	un	ORG
fis-124	125	2	quale sia	ORG
fis-124	126	1	modello di arrotondamento	PERSON
fis-124	126	2	di generazione delle striature	ORG
fis-124	126	3	il valore di n dovrebbe essere uguale	PERSON
fis-124	126	4	2	CARDINAL
fis-124	126	5	ogni ciclo e	ORG
fis-124	126	6	dai modelli di danneggiamento	ORG
fis-124	126	7	accumulo di deformazione plastica	PERSON
fis-124	126	8	10	CARDINAL
fis-124	126	9	valori di n	PERSON
fis-124	126	10	sono dovuti	PERSON
fis-124	127	1	al concomitante intervento di altri modi di propagazione di frattura	PERSON
fis-124	128	1	ritchie e knott	PERSON
fis-124	128	2	11	CARDINAL
fis-124	128	3	hanno definito tali altri modi	PERSON
fis-124	129	1	ed hanno invocato il loro intervento	PERSON
fis-124	129	2	spiegare valori di n	PERSON
fis-124	129	3	2	CARDINAL
fis-124	129	4	il valore di n uguale	PERSON
fis-124	129	5	2	CARDINAL
fis-124	129	6	sarebbe riservato solo agli	ORG
fis-124	129	7	più alti valori della tenacità alla frattura	ORG
fis-124	129	8	kic	GPE
fis-124	130	1	più bassi di kic	PERSON
fis-124	130	2	il valore di n si innalzerebbe	PERSON
fis-124	130	3	indicando velocità di propagazione	PERSON
fis-124	131	1	nella figura	PERSON
fis-124	131	2	4	CARDINAL
fis-124	131	3	sono già stati	PERSON
fis-124	131	4	dati relativi	ORG
fis-124	131	5	una struttura perlitica	ORG
fis-124	132	1	un	ORG
fis-124	132	2	1.2738	CARDINAL
fis-124	132	3	4957	CARDINAL
fis-124	133	1	nella fig	PERSON
fis-124	134	1	5	CARDINAL
fis-124	134	2	metallografici ottenuti	PERSON
fis-124	134	3	termici	DATE
fis-124	134	4	specifici di campioni	PERSON
fis-124	134	5	dello stesso acciaio	PERSON
fis-124	134	6	oltre	GPE
fis-124	134	7	prelevato	GPE
fis-124	134	8	di un	PERSON
fis-124	134	9	blumo temprato e rinvenuto	ORG
fis-124	135	1	si può verificare che tutte le curve	ORG
fis-124	135	2	hanno un	PERSON
fis-124	135	3	similare	ORG
fis-124	135	4	con limitate variazioni della pendenza	ORG
fis-124	135	5	della curva relativa alla struttura	ORG
fis-124	135	6	mista	GPE
fis-124	135	7	più alta	ORG
fis-124	135	8	oltre	GPE
fis-124	135	9	un	ORG
fis-124	135	10	molto più basso che negli altri casi	PERSON
fis-124	136	1	la dispersione dei risultati	FAC
fis-124	136	2	struttura mista	PERSON
fis-124	137	1	6	CARDINAL
fis-124	137	2	inoltre molto maggiore di quella che si può notare nella fig	PERSON
fis-124	138	1	4	CARDINAL
fis-124	138	2	una struttura costituita da un	PERSON
fis-124	138	3	dello stesso acciaio	PERSON
fis-124	138	4	12	CARDINAL
fis-124	139	1	la pendenza molto alta deriva dalla fragilità	ORG
fis-124	139	2	dei quali il più	PERSON
fis-124	140	1	5	CARDINAL
fis-124	140	2	di ritchie e knott	PERSON
fis-124	140	3	altre curve hanno pendenze con	ORG
fis-124	140	4	un	ORG
fis-124	140	5	3	CARDINAL
fis-124	140	6	metallografica	GPE
fis-124	140	7	ancora più	PERSON
fis-124	142	1	metallografici sono	PERSON
fis-124	142	2	bainite ed austenite residua modificate dal rinvenimento	PERSON
fis-124	142	3	si può avere una dispersione di risultati ancora maggiore	ORG
fis-124	143	1	nella fig	PERSON
fis-124	144	1	7	CARDINAL
fis-124	144	2	risultati di	GPE
fis-124	144	3	di propagazione di cricca	PERSON
fis-124	144	4	effettuate	ORG
fis-124	144	5	su campioni di acciaio	PERSON
fis-124	144	6	1.2738	CARDINAL
fis-124	144	7	struttura mista	PERSON
fis-124	145	1	l’inclinazione	DATE
fis-124	145	2	complessiva dei dati	ORG
fis-124	145	3	è piuttosto piccola	ORG
fis-124	145	4	1,6	CARDINAL
fis-124	145	5	ma la	PERSON
fis-124	146	1	5	CARDINAL
fis-124	146	2	1.2738	CARDINAL
fis-124	146	3	di propagazione da risultati di	PERSON
fis-124	146	4	con kimax crescente e paragone con risultati di campioni presi	ORG
fis-124	146	5	di un	PERSON
fis-124	146	6	blumo temprato e rinvenuto	ORG
fis-124	146	7	modificata dal rinvenimento	PERSON
fis-124	146	8	trasformata durante il rinvenimento	PERSON
fis-124	146	9	5	CARDINAL
fis-124	146	10	1.2738	CARDINAL
fis-124	146	11	bm	ORG
fis-124	148	1	∆k	PERSON
fis-124	149	1	10	CARDINAL
fis-124	151	1	ic lo	PERSON
fis-124	151	2	10	CARDINAL
fis-124	151	3	metà profondità	GPE
fis-124	152	1	rinv	PERSON
fis-124	153	1	& mart	ORG
fis-124	154	1	bm	ORG
fis-124	154	2	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-124	154	3	18 (2011	DATE
fis-124	154	4	54	CARDINAL
fis-124	154	5	10.3221	CARDINAL
fis-124	154	6	61	CARDINAL
fis-124	154	7	6	CARDINAL
fis-124	154	8	determinazione sperimentale di curve di paris	PERSON
fis-124	154	9	una struttura mista bainitico-martensitica	PERSON
fis-124	155	1	6	CARDINAL
fis-124	156	1	7	CARDINAL
fis-124	156	2	risultati di	PERSON
fis-124	156	3	di propagazione	PERSON
fis-124	156	4	su campioni di acciaio	PERSON
fis-124	156	5	1.2738	CARDINAL
fis-124	156	6	struttura	ORG
fis-124	156	7	mista	GPE
fis-124	156	8	da martensite rinvenuta	PERSON
fis-124	156	9	bainite ed austenite residua modificate dal rinvenimento	PERSON
fis-124	157	1	7	CARDINAL
fis-124	157	2	1.2738	CARDINAL
fis-124	158	1	dispersione dei dati sperimentali	ORG
fis-124	158	2	può essere spiegata	ORG
fis-124	158	3	facendo riferimento	GPE
fis-124	158	4	della velocità di propagazione condotta	ORG
fis-124	158	5	funzione della lunghezza della cricca	ORG
fis-124	159	1	si può verificare che	PERSON
fis-124	159	2	di crescita piuttosto ampia	PERSON
fis-124	159	3	10-5	CARDINAL
fis-124	159	4	il tasso di crescita	PERSON
fis-124	159	5	bassi	GPE
fis-124	159	6	10	CARDINAL
fis-124	159	7	e continua	PERSON
fis-124	159	8	scendere	GPE
fis-124	159	9	di ritornare	ORG
fis-124	159	10	alti tassi di crescita	ORG
fis-124	160	1	una spiegazione di	PERSON
fis-124	160	2	comportamento può essere	PERSON
fis-124	160	3	ipotizzando che differenti costituenti	ORG
fis-124	160	4	maniera differente	GPE
fis-124	160	5	tensione e deformazione che si originano all’apice della cricca durante la sua crescita	ORG
fis-124	161	1	13	CARDINAL
fis-124	161	2	e della bainite modificate	ORG
fis-124	161	3	rinvenimento giustificano velocità basse di crescita	ORG
fis-124	161	4	alcuni stadi della propagazione	ORG
fis-124	161	5	infatti	GPE
fis-124	161	6	quando una	GPE
fis-124	161	7	della cricca	ORG
fis-124	161	8	incontra questi	ORG
fis-124	161	9	metallografici	PERSON
fis-124	161	10	arrestarsi	NORP
fis-124	161	11	permettendo che altri punti del fronte di cricca possano	PERSON
fis-124	161	12	fino	ORG
fis-124	161	13	raggiungere	ORG
fis-124	161	14	similari che si	PERSON
fis-124	161	15	davanti al loro percorso	PERSON
fis-124	161	16	fronte di cricca	PERSON
fis-124	161	17	raggiunto una condizione di bassa crescita	PERSON
fis-124	161	18	≈ 10 -7 m	QUANTITY
fis-124	162	1	dai dati	PERSON
fis-124	162	2	8	CARDINAL
fis-124	162	3	si vede che	PERSON
fis-124	162	4	subito dopo	PERSON
fis-124	162	5	c’è dapprima	ORG
fis-124	162	6	del tasso di crescita e poi	ORG
fis-124	162	7	un salto improvviso	PERSON
fis-124	162	8	di crescita	PERSON
fis-124	163	1	la ragione	PERSON
fis-124	163	2	nell’accumulo di energia di deformazione davanti alla cricca che viene poi consumato dalla trasformazione austenite residua-martensite	PERSON
fis-124	164	1	14	CARDINAL
fis-124	164	2	una situazione di compressione davanti alla cricca che contribuisce alla riduzione del tasso di crescita	PERSON
fis-124	164	3	più bassi	PERSON
fis-124	165	1	dopo questo stadio	PERSON
fis-124	165	2	davanti al fronte di cricca si trova adesso una zona di martensite non rinvenuta che porta	PERSON
fis-124	165	3	condizioni di rottura	PERSON
fis-124	165	4	di crescita	PERSON
fis-124	166	1	15	CARDINAL
fis-124	166	2	di frattura	PERSON
fis-124	166	3	da cricche propaganti	PERSON
fis-124	166	4	direzione perpendicolare	GPE
fis-124	166	5	prova di	PERSON
fis-124	166	6	fenomeno	PERSON
fis-124	166	7	9	CARDINAL
fis-124	167	1	subito dopo	PERSON
fis-124	167	2	la crescita della bainite +	ORG
fis-124	167	3	10	CARDINAL
fis-124	167	4	10	CARDINAL
fis-124	169	1	ic lo	PERSON
fis-124	169	2	20 504030	CARDINAL
fis-124	169	3	4e-07x0,985	CARDINAL
fis-124	170	1	r2 =	PERSON
fis-124	170	2	100	CARDINAL
fis-124	172	1	ic lo	PERSON
fis-124	172	2	10	CARDINAL
fis-124	172	3	20 806040	DATE
fis-124	172	4	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-124	172	5	18 (2011	DATE
fis-124	172	6	54	CARDINAL
fis-124	172	7	10.3221	CARDINAL
fis-124	172	8	62	CARDINAL
fis-124	172	9	cricca	GPE
fis-124	172	10	nella	ORG
fis-124	172	11	punti ritornano	PERSON
fis-124	172	12	avere davanti	PERSON
fis-124	172	13	di austenite e bainite modificate	PERSON
fis-124	172	14	fenomeno di iniziare di nuovo	PERSON
fis-124	174	1	tre distinte	PERSON
fis-124	174	2	linee di crescita di paris	PERSON
fis-124	174	3	valori di correlazione più	PERSON
fis-124	175	1	di tutti	PERSON
fis-124	176	1	contrasto con	ORG
fis-124	176	2	l’ipotesi sopra	ORG
fis-124	176	3	di ritchie e knott	PERSON
fis-124	177	1	8	CARDINAL
fis-124	177	2	risultati di	PERSON
fis-124	177	3	di propagazione	PERSON
fis-124	177	4	intervalli prefissati di crescita di cricca su campioni di acciaio	ORG
fis-124	177	5	1.2738	CARDINAL
fis-124	177	6	struttura	ORG
fis-124	177	7	mista	GPE
fis-124	177	8	da martensite rinvenuta	PERSON
fis-124	177	9	bainite ed austenite residua modificate dal rinvenimento	PERSON
fis-124	178	1	8	CARDINAL
fis-124	179	1	1.2738	CARDINAL
fis-124	180	1	9	CARDINAL
fis-124	180	2	analisi microfrattografica	PERSON
fis-124	180	3	della zona di materiale corrispondente alla elevata dispersione di risultati evidenziata	ORG
fis-124	181	1	7	CARDINAL
fis-124	181	2	22	CARDINAL
fis-124	182	1	9	CARDINAL
fis-124	183	1	7	CARDINAL
fis-124	183	2	22	CARDINAL
fis-124	184	1	si hanno strutture miste	ORG
fis-124	184	2	da più	ORG
fis-124	184	3	metallografici bisogna considerare	PERSON
fis-124	184	4	che presiedono alla crescita	ORG
fis-124	184	5	delle cricche di fatica	PERSON
fis-124	184	6	di essi	PERSON
fis-124	185	1	affrontando lo	PERSON
fis-124	185	2	di risultati ottenuti	PERSON
fis-124	185	3	campioni caratterizzati da un	PERSON
fis-124	186	1	che si può condurre osservando	ORG
fis-124	186	2	il comportamento della	PERSON
fis-124	188	1	4	CARDINAL
fis-124	188	2	si può verificare che	ORG
fis-124	188	3	di ∆k	PERSON
fis-124	188	4	paris	GPE
fis-124	188	5	20	CARDINAL
fis-124	188	6	≈ 10	CARDINAL
fis-124	189	1	di ∆k	PERSON
fis-124	189	2	0,1	CARDINAL
fis-124	189	3	corrispondono valori di kmax	PERSON
fis-124	189	4	22	CARDINAL
fis-124	190	1	della zona plastica davanti all’apice	ORG
fis-124	192	1	ic lo	PERSON
fis-124	192	2	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-124	192	3	18 (2011	DATE
fis-124	192	4	54	CARDINAL
fis-124	192	5	10.3221	CARDINAL
fis-124	192	6	63	CARDINAL
fis-124	192	7	cricca	GPE
fis-124	192	8	tali	NORP
fis-124	192	9	di kmax	PERSON
fis-124	192	10	2,5·10-5	CARDINAL
fis-124	192	11	condizioni di	GPE
fis-124	192	12	piana	PERSON
fis-124	192	13	condizione di deformazione piana	GPE
fis-124	192	14	nettamente superiori	PERSON
fis-124	192	15	delle lamelle di ferrite	PERSON
fis-124	192	16	10-6	CARDINAL
fis-124	192	17	seconda	GPE
fis-124	192	18	di temperatura di formazione delle stesse	PERSON
fis-124	193	1	ne deriva che	ORG
fis-124	193	2	quando la cricca	ORG
fis-124	193	3	di fatica si avvicina	PERSON
fis-124	193	4	una colonia perlitica	ORG
fis-124	194	1	10	CARDINAL
fis-124	194	2	la zona	GPE
fis-124	194	3	al suo apice	PERSON
fis-124	194	4	del kmax	ORG
fis-124	194	5	è sicuramente superiore allo	PERSON
fis-124	194	6	di una lamella di ferrite e si	PERSON
fis-124	194	7	molte lamelle di ferrite e cementite	PERSON
fis-124	194	8	la rottura di queste ultime	PERSON
fis-124	194	9	che hanno un	PERSON
fis-124	194	10	11a	DATE
fis-124	195	1	10	CARDINAL
fis-124	195	2	di fronte all’apice della cricca	PERSON
fis-124	195	3	di fatica	PERSON
fis-124	195	4	attraverso colonie perlitiche	PERSON
fis-124	195	5	di un	PERSON
fis-124	195	6	1.2738	CARDINAL
fis-124	196	1	sono presenti anche limitate	PERSON
fis-124	196	2	di austenite residua e bainite modificate dal rinvenimento	PERSON
fis-124	197	1	10	CARDINAL
fis-124	197	2	1.2738	CARDINAL
fis-124	199	1	11	CARDINAL
fis-124	199	2	di propagazione di una cricca di fatica	PERSON
fis-124	199	3	una colonia perlitica	ORG
fis-124	199	4	formazione di striature alla	ORG
fis-124	199	5	di una lamella di	PERSON
fis-124	200	1	11	CARDINAL
fis-124	201	1	rimane quindi	PERSON
fis-124	201	2	davanti alla cricca di fatica	ORG
fis-124	201	3	propagazione un	ORG
fis-124	201	4	di lamelle di ferrite	PERSON
fis-124	201	5	che la cricca	ORG
fis-124	202	1	qualsiasi sia	ORG
fis-124	202	2	il quale la cricca	PERSON
fis-124	202	3	propagazione si presenta davanti alla colonia perlitica	ORG
fis-124	202	4	lo spessore della lamella di ferrite che si presenta davanti all’apice della cricca	PERSON
fis-124	202	5	bassi di ∆k	PERSON
fis-124	202	6	di lunghezza	PERSON
fis-124	202	7	≈10-8	ORG
fis-124	203	1	cricca	GPE
fis-124	203	2	impiega alcuni cicli	PERSON
fis-124	203	3	di ferrite che si trova ora	PERSON
fis-124	203	4	stato di tensione piana	PERSON
fis-124	203	5	dopo aver saltato	PERSON
fis-124	203	6	il vuoto corrispondente alla lamella di	PERSON
fis-124	203	7	già rotta	PERSON
fis-124	203	8	ritrova	GPE
fis-124	203	9	affrontare la rottura della prossima lamella di	ORG
fis-124	204	1	∆k	GPE
fis-124	204	2	maggiore di	PERSON
fis-124	204	3	40	CARDINAL
fis-124	204	4	il valore di da	PERSON
fis-124	204	5	dello spessore	PERSON
fis-124	204	6	delle lamelle di ferrite	PERSON
fis-124	204	7	di superare una lamella di ferrite con	PERSON
fis-124	204	8	un	ORG
fis-124	205	1	considerando gli ingrandimenti che si possono efficacemente raggiungere	PERSON
fis-124	205	2	un	ORG
fis-124	205	3	microscopio elettronico	PERSON
fis-124	205	4	sulla	PERSON
fis-124	205	5	di una lamella di ferrite dopo una rottura di fatica	PERSON
fis-124	206	1	fig	GPE
fis-124	207	1	12	CARDINAL
fis-124	207	2	frattura	NORP
fis-124	207	3	fatica	PRODUCT
fis-124	207	4	di valori medi di ∆k	PERSON
fis-124	207	5	di una zona perlitica di cuore di una barra di 90 mm di diametro	PERSON
fis-124	207	6	si vedono	PERSON
fis-124	207	7	di lamelle di ferrite rotte durante	PERSON
fis-124	207	8	di fatica e	PERSON
fis-124	207	9	limitate della	ORG
fis-124	208	1	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-124	208	2	18 (2011	DATE
fis-124	208	3	54	CARDINAL
fis-124	208	4	10.3221	CARDINAL
fis-124	208	5	64	CARDINAL
fis-124	208	6	anche la martensite rinvenuta	ORG
fis-124	208	7	un costituente metallografico nel quale sono presenti	ORG
fis-124	208	8	fasi	ORG
fis-124	208	9	la loro disposizione	PERSON
fis-124	208	10	della struttura della martensite originaria	PERSON
fis-124	209	1	nella fig	PERSON
fis-124	210	1	13	CARDINAL
fis-124	210	2	superficie di frattura	PERSON
fis-124	210	3	fatica di una martensite rinvenuta	PERSON
fis-124	210	4	28	CARDINAL
fis-124	210	5	mm dalla superficie di una barra di 90 mm di diametro	PERSON
fis-124	210	6	fabbricata con	ORG
fis-124	211	1	12	CARDINAL
fis-124	211	2	rottura	ORG
fis-124	211	3	fatica di zone	GPE
fis-124	211	4	perlitiche	ORG
fis-124	211	5	un acciaio en 34crmo4 legato con b	ORG
fis-124	212	1	regione di cuore di una barra di 90 mm di diametro	PERSON
fis-124	213	1	12	CARDINAL
fis-124	214	1	90 mm dia	QUANTITY
fis-124	215	1	13	CARDINAL
fis-124	215	2	superficie di frattura	PERSON
fis-124	215	3	fatica di una martensite rinvenuta	PERSON
fis-124	215	4	28	CARDINAL
fis-124	215	5	mm dalla superficie di una barra di 90 mm di diametro	PERSON
fis-124	215	6	fabbricata con acciaio	ORG
fis-124	216	1	ingrandimenti crescenti	ORG
fis-124	217	1	13	CARDINAL
fis-124	217	2	28 mm	QUANTITY
fis-124	218	1	90 mm dia	QUANTITY
fis-124	219	1	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-124	219	2	18 (2011	DATE
fis-124	219	3	54	CARDINAL
fis-124	219	4	10.3221	CARDINAL
fis-124	219	5	carburi	GPE
fis-124	219	6	nella ferrite	ORG
fis-124	219	7	impedisce lo	GPE
fis-124	220	1	di fatica tende	ORG
fis-124	220	2	seguire le	ORG
fis-124	220	3	più	GPE
fis-124	220	4	con un percorso particolarmente tortuoso che porta	ORG
fis-124	220	5	una velocità di avanzamento globale relativamente bassa rispetto alla limitata deformazione plastica delle	PERSON
fis-124	220	6	che si	PERSON
fis-124	221	1	massimo possibile e	PERSON
fis-124	221	2	di ∆k	PERSON
fis-124	221	3	sufficienti	NORP
fis-124	222	1	d’altra parte si deve notare che	ORG
fis-124	223	1	fig	ORG
fis-124	224	1	5	CARDINAL
fis-124	224	2	1.2738 mostrano	MONEY
fis-124	224	3	di cristalli delle varie fasi e sono assolutamente	PERSON
fis-124	224	4	quelli riportati	PERSON
fis-124	224	5	un comune programma di calcolo della crescita di una cricca	ORG
fis-124	224	6	fatica	PERSON
fis-124	224	7	nasgro	ORG
fis-124	224	8	un	ORG
fis-124	224	9	4340	CARDINAL
fis-124	224	10	40nicrmo7	PRODUCT
fis-124	224	11	si vede dalla seguente fig.	ORG
fis-124	225	1	14	CARDINAL
fis-124	226	1	14	CARDINAL
fis-124	226	2	diagrammi	NORP
fis-124	226	3	di propagazione di cricche di fatica	PERSON
fis-124	226	4	un	ORG
fis-124	226	5	4340	CARDINAL
fis-124	226	6	1.2738	CARDINAL
fis-124	226	7	da varie strutture metallografiche	ORG
fis-124	227	1	14	CARDINAL
fis-124	227	2	4340	CARDINAL
fis-124	227	3	1.2738	CARDINAL
fis-124	228	1	infatti	PERSON
fis-124	228	2	l’eventuale differenza di proprietà meccaniche delle varie fasi presenti	PERSON
fis-124	228	3	rinvenuti di differente composizione chimica è completamente oscurata dal percorso	ORG
fis-124	228	4	che deve seguire l’apice	PERSON
fis-124	228	5	propagazione	GPE
fis-124	229	1	l’espressione numerica delle leggi di paris	PERSON
fis-124	229	2	metallografici ottenuti	PERSON
fis-124	229	3	di provini di acciaio	ORG
fis-124	229	4	1.2738	CARDINAL
fis-124	229	5	da	PERSON
fis-124	230	1	7,15•10-13•	CARDINAL
fis-124	230	2	1,35•10-11•	CARDINAL
fis-124	230	3	1,05•10-20•	DATE
fis-124	230	4	un	ORG
fis-124	230	5	4340	CARDINAL
fis-124	230	6	paris	GPE
fis-124	230	7	da	PERSON
fis-124	230	8	3,35•10-11•	CARDINAL
fis-124	230	9	l’equazione sopra riportata	ORG
fis-124	231	1	equazioni sopra	PERSON
fis-124	231	2	possono essere	PERSON
fis-124	231	3	calcolare il numero di cicli	ORG
fis-124	231	4	la crescita della cricca	ORG
fis-124	231	5	che il kmax	ORG
fis-124	231	6	non raggiunge il kic del materiale	PERSON
fis-124	232	1	bisogna ricordare che essendo	PERSON
fis-124	232	2	∆k	GPE
fis-124	232	3	l’integrazione è relativamente semplice	ORG
fis-124	233	1	non essendo questa ipotesi accettabile	PERSON
fis-124	233	2	invece procedere	PERSON
fis-124	233	3	una integrazione	PERSON
fis-124	234	1	y relativamente costante e sommare i cicli corrispondentemente calcolati	PERSON
fis-124	236	1	di microstruttura nel percorso della cricca	ORG
fis-124	236	2	ogni	ORG
fis-124	236	3	di lunghezza le	PERSON
fis-124	236	4	alla microstruttura colà presente	ORG
fis-124	236	5	di una cricca di fatica	PERSON
fis-124	236	6	un componente di grosse dimensioni di acciaio temprato e rinvenuto	ORG
fis-124	236	7	temperatura bassa	ORG
fis-124	236	8	l’apice	PERSON
fis-124	236	9	microstruttura	GPE
fis-124	236	10	mista	GPE
fis-124	236	11	presenza di bainite non modificata dal rinvenimento	PERSON
fis-124	236	12	alta temperatura	ORG
fis-124	236	13	la sua	ORG
fis-124	236	14	un	ORG
fis-124	236	15	dalla fig	PERSON
fis-124	237	1	5	CARDINAL
fis-124	237	2	poiché il kic di strutture miste	PERSON
fis-124	237	3	qualsiasi siano	PERSON
fis-124	238	1	anche quello della perlite	PERSON
fis-124	238	2	al kic di una martensite rinvenuta	PERSON
fis-124	238	3	di cicli	PERSON
fis-124	238	4	frattura	NORP
fis-124	238	5	ma anche perché la	PERSON
fis-124	238	6	1 10 100 1000	QUANTITY
fis-124	239	1	4340	CARDINAL
fis-124	239	2	10	CARDINAL
fis-124	241	1	ic lo	PERSON
fis-124	241	2	10-10	CARDINAL
fis-124	241	3	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-124	241	4	18 (2011	DATE
fis-124	241	5	54	CARDINAL
fis-124	241	6	10.3221	CARDINAL
fis-124	241	7	66	CARDINAL
fis-124	241	8	di schianto interverrà	PERSON
fis-124	241	9	di una lunghezza ridotta di cricca	PERSON
fis-124	241	10	del kic	PERSON
fis-124	241	11	facendo le	ORG
fis-124	241	12	integrazioni sopra descritte	ORG
fis-124	241	13	di lunghezza di cricca	PERSON
fis-124	242	1	anche se non si incontrano strutture contenenti	PERSON
fis-124	242	2	estensione	NORP
fis-124	243	1	di microstruttura sul percorso di una cricca di fatica	ORG
fis-124	243	2	influisce sul numero di cicli	PERSON
fis-124	243	3	sulla forma del fronte di fatica	PERSON
fis-124	244	1	riportati qui di seguito	PERSON
fis-124	245	1	15	CARDINAL
fis-124	245	2	del calcolo relativo ad una barra di 90 mm di diametro	PERSON
fis-124	245	3	fabbricata con	ORG
fis-124	245	4	un	ORG
fis-124	245	5	stato bonificato	PERSON
fis-124	245	6	nel quale si	PERSON
fis-124	245	7	28	CARDINAL
fis-124	245	8	mm dalla superficie e di perlite crescente	FAC
fis-124	245	9	calcolo ipotizzando	PERSON
fis-124	245	10	metallografici	PERSON
fis-124	246	1	massima applicata era	ORG
fis-124	246	2	50	CARDINAL
fis-124	246	3	viene anche aggiunto il calcolo relativo ad	PERSON
fis-124	246	4	una ipotetica piastra	ORG
fis-124	246	5	dello stesso acciaio e di analogo	PERSON
fis-124	247	1	16	CARDINAL
fis-124	247	2	anche la forma del fronte della cricca	PERSON
fis-124	247	3	si incontrano differenti microstrutture nel percorso della cricca	ORG
fis-124	248	1	16	CARDINAL
fis-124	249	1	15	CARDINAL
fis-124	249	2	calcolo della crescita	ORG
fis-124	249	3	fatica della profondità	ORG
fis-124	249	4	di una cricca	PERSON
fis-124	249	5	una barra cilindrica di 90	FAC
fis-124	249	6	mm di diametro	PERSON
fis-124	249	7	tutta la sezione o	PERSON
fis-124	249	8	mr+p	PERSON
fis-124	249	9	1	CARDINAL
fis-124	249	10	della crescita della cricca	ORG
fis-124	249	11	profondità	GPE
fis-124	249	12	una piastra	PERSON
fis-124	249	13	90 mm di spessore	QUANTITY
fis-124	249	14	gli stessi costituenti metallografici	PERSON
fis-124	249	15	2	CARDINAL
fis-124	250	1	15	CARDINAL
fis-124	250	2	90 mm dia	QUANTITY
fis-124	251	1	mr+p	PERSON
fis-124	251	2	1	CARDINAL
fis-124	252	1	half	CARDINAL
fis-124	252	2	90 mm	QUANTITY
fis-124	252	3	2	CARDINAL
fis-124	253	1	16	CARDINAL
fis-124	253	2	forma calcolata del fronte di cricca	ORG
fis-124	253	3	di numeri crescenti di cicli	ORG
fis-124	253	4	una barra	PERSON
fis-124	253	5	ipotizzando una struttura omogenea di martensite	PERSON
fis-124	253	6	una struttura disomogenea	PERSON
fis-124	254	1	16	CARDINAL
fis-124	255	1	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-124	255	2	18 (2011	DATE
fis-124	255	3	54	CARDINAL
fis-124	255	4	10.3221	CARDINAL
fis-124	255	5	67	CARDINAL
fis-124	255	6	un caso particolare di strutture miste sono quelle che si incontrano con le ghise grigie sferoidali	ORG
fis-124	255	7	che possono essere caratterizzate	PERSON
fis-124	255	8	da vari tipi di matrice	PERSON
fis-124	255	9	ferritica	PERSON
fis-124	255	10	ferritico-perlitica	ORG
fis-124	255	11	perlitica	GPE
fis-124	256	1	un valore di n della legge di paris	ORG
fis-124	256	2	tre tipi di matrice	PERSON
fis-124	256	3	microstrutturale che influenza la crescita della cricca	ORG
fis-124	256	4	è la presenza degli sferoidi	ORG
fis-124	256	5	contemporaneamente punto di crescita	PERSON
fis-124	256	6	improvvisa e origine	PERSON
fis-124	256	7	di successivi fenomeni di ritardo	PERSON
fis-124	256	8	di cricche	PERSON
fis-124	256	9	principale attraverso di essi	PERSON
fis-124	257	1	invece	ORG
fis-124	257	2	di	ORG
fis-124	257	3	0,75	CARDINAL
fis-124	257	4	si ha che le	ORG
fis-124	257	5	struttura	NORP
fis-124	257	6	50%	PERCENT
fis-124	257	7	di ferrite e il	ORG
fis-124	257	8	50%	PERCENT
fis-124	257	9	sono quelle che mostrano le velocità minori di propagazione di cricca	ORG
fis-124	257	10	anche se molto più alte di quelle con	ORG
fis-124	258	1	17	CARDINAL
fis-124	259	1	nelle ghise	PERSON
fis-124	259	2	la velocità di cricca	ORG
fis-124	259	3	è la presenza delle lamelle di carbonio e	ORG
fis-124	259	4	delle stesse	PERSON
fis-124	260	1	conclusioni e strutture miste che si possono incontrare	PERSON
fis-124	260	2	componenti di acciaio	PERSON
fis-124	260	3	drasticità di tempra adottata durante il trattamento	PERSON
fis-124	260	4	termico di bonifica presentano	PERSON
fis-124	260	5	caratteristiche meccaniche insufficienti sia	ORG
fis-124	260	6	frattura	GPE
fis-124	260	7	sia	GPE
fis-124	260	8	alcuni casi	ORG
fis-124	260	9	di resistenza alla propagazione di cricca sotto valori di ∆k	ORG
fis-124	261	1	ciò porta	PERSON
fis-124	261	2	ogni caso	ORG
fis-124	261	3	una diminuzione della vita complessiva di un	ORG
fis-124	261	4	si sia nelle condizioni nelle quali si sia nucleata una cricca di fatica di dimensioni ingegneristiche	ORG
fis-124	262	1	ridotta attitudine al buon comportamento	PERSON
fis-124	262	2	rinvenuti e non completamente temprati	ORG
fis-124	262	3	molte delle norme di impiego dei componenti	FAC
fis-124	263	1	la presenza	PERSON
fis-124	263	2	90%	PERCENT
fis-124	264	1	anche nelle	ORG
fis-124	264	2	di metallurgia classica	ORG
fis-124	264	3	la prescrizione che	ORG
fis-124	264	4	sia sufficiente	PERSON
fis-124	264	5	50%	PERCENT
fis-124	264	6	di martensite	PERSON
fis-124	264	7	può portare	PERSON
fis-124	264	8	indicazioni fuorvianti quando si devono considerare le caratteristiche meccaniche di tenacità e resistenza alla propagazione	ORG
fis-124	264	9	di fatica	PERSON
fis-124	265	1	specialmente nel caso	PERSON
fis-124	265	2	cui tali componenti siano assoggettati	ORG
fis-124	265	3	di tensione	PERSON
fis-124	265	4	che la presenza di altri costituenti	ORG
fis-124	265	5	oltre alla martensite rinvenuta	ORG
fis-124	265	6	sia ridotta al	PERSON
fis-124	265	7	10 %	PERCENT
fis-124	265	8	al massimo	PERSON
fis-124	267	1	componenti sono di grosse dimensioni	ORG
fis-124	267	2	la pericolosità di fronte	GPE
fis-124	267	3	presentare anche alla superficie dei pezzi permane di fronte	PERSON
fis-124	267	4	a qualsiasi modo di sollecitazione variabile nel	PERSON
fis-124	268	1	bibliografia	PERSON
fis-124	269	1	1	CARDINAL
fis-124	269	2	m. a. grossman	PERSON
fis-124	269	3	cleveland, usa (1952	ORG
fis-124	270	1	2	CARDINAL
fis-124	270	2	j. l. lamont	PERSON
fis-124	270	3	14 ott. 1943	DATE
fis-124	271	1	3	CARDINAL
fis-124	271	2	c. r. hribal e l. f. porter	PERSON
fis-124	273	1	8a	CARDINAL
fis-124	273	2	1977	DATE
fis-124	273	3	1775	DATE
fis-124	274	1	4	CARDINAL
fis-124	274	2	g. s. sangdahl e w. f. brown	PERSON
fis-124	274	3	jr.	PERSON
fis-124	274	4	23 nov	DATE
fis-124	275	1	30 nov. 1950	DATE
fis-124	276	1	5	CARDINAL
fis-124	276	2	z. zhang	PERSON
fis-124	276	3	j. f. knott	PERSON
fis-124	276	4	acta mater	PERSON
fis-124	276	5	47	DATE
fis-124	276	6	1999	DATE
fis-124	276	7	3483	DATE
fis-124	277	1	6	CARDINAL
fis-124	277	2	g. scavino	PERSON
fis-124	277	3	g. ubertalli	PERSON
fis-124	277	4	m.g. ienco	PERSON
fis-124	277	5	a. parodi	PERSON
fis-124	277	6	m.r. pinasco	PERSON
fis-124	277	7	e. stagno	PERSON
fis-124	277	8	r. gerosa	PERSON
fis-124	277	9	b. rivolta	PERSON
fis-124	277	10	g. silva	PERSON
fis-124	277	11	a. ghidini	PERSON
fis-124	277	12	metall	PERSON
fis-124	278	1	ital	ORG
fis-124	278	2	98(11-12	CARDINAL
fis-124	278	3	2006	DATE
fis-124	278	4	43	DATE
fis-124	279	1	7	CARDINAL
fis-124	279	2	g. scavino	PERSON
fis-124	279	3	g. ubertalli	PERSON
fis-124	279	4	m.g. ienco	PERSON
fis-124	279	5	m.r. pinasco	PERSON
fis-124	279	6	e. stagno	PERSON
fis-124	279	7	r. gerosa	PERSON
fis-124	279	8	b. rivolta	PERSON
fis-124	279	9	a. silvestri	PERSON
fis-124	279	10	g. silva	PERSON
fis-124	279	11	a. ghidini	PERSON
fis-124	280	1	sci	PERSON
fis-124	281	1	eng	PERSON
fis-124	283	1	microstruct	PERSON
fis-124	285	1	468	CARDINAL
fis-124	285	2	2007	DATE
fis-124	285	3	193	CARDINAL
fis-124	286	1	8	CARDINAL
fis-124	286	2	c. paris	GPE
fis-124	286	3	m. p gomez	PERSON
fis-124	286	4	w. e. anderson	PERSON
fis-124	286	5	the university of washington	ORG
fis-124	286	6	13 (1961	DATE
fis-124	286	7	9	CARDINAL
fis-124	287	1	9	CARDINAL
fis-124	287	2	c. paris	GPE
fis-124	287	3	f. erdogan	PERSON
fis-124	287	4	j.	PERSON
fis-124	287	5	eng	PERSON
fis-124	288	1	1963	DATE
fis-124	288	2	528	CARDINAL
fis-124	289	1	10	CARDINAL
fis-124	289	2	a. j. mcevily	PERSON
fis-124	289	3	astm stp 811	ORG
fis-124	289	4	astm	ORG
fis-124	289	5	1983	DATE
fis-124	289	6	283	CARDINAL
fis-124	290	1	11	CARDINAL
fis-124	290	2	r. o. ritchie	PERSON
fis-124	290	3	j. f. knott	PERSON
fis-124	290	4	acta metall	PERSON
fis-124	290	5	21 (1973	DATE
fis-124	290	6	639	CARDINAL
fis-124	291	1	12	CARDINAL
fis-124	291	2	r. gerosa	PERSON
fis-124	291	3	a. ghidini	PERSON
fis-124	291	4	g. m. m. mortarino	PERSON
fis-124	291	5	m.r. pinasco	PERSON
fis-124	291	6	b. rivolta	PERSON
fis-124	291	7	g. silva e e. stagno	PERSON
fis-124	291	8	29	CARDINAL
fis-124	291	9	2007) 1880	DATE
fis-124	292	1	13	CARDINAL
fis-124	292	2	m. chiarbonello	PERSON
fis-124	292	3	d. firrao	PERSON
fis-124	292	4	r. gerosa	PERSON
fis-124	292	5	a. ghidini	PERSON
fis-124	292	6	m.g. ienco	PERSON
fis-124	292	7	g. m. m. mortarino	PERSON
fis-124	292	8	a. parodi	PERSON
fis-124	292	9	m.r. pinasco	PERSON
fis-124	292	10	b. rivolta	PERSON
fis-124	292	11	g. scavino	PERSON
fis-124	292	12	g. silva	PERSON
fis-124	292	13	e. stagno	PERSON
fis-124	292	14	g. ubertalli	PERSON
fis-124	292	15	16th	ORDINAL
fis-124	292	16	european conf	ORG
fis-124	293	1	greece	GPE
fis-124	293	2	2006	DATE
fis-124	293	3	dordrecht	ORG
fis-124	293	4	holland	GPE
fis-124	293	5	2006	DATE
fis-124	293	6	433	CARDINAL
fis-124	294	1	14	CARDINAL
fis-124	294	2	t. yokoi et al	GPE
fis-124	294	3	jsae rev	PERSON
fis-124	295	1	1996	DATE
fis-124	296	1	17	CARDINAL
fis-124	297	1	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-124	297	2	18 (2011	DATE
fis-124	297	3	54	CARDINAL
fis-124	297	4	10.3221	CARDINAL
fis-124	297	5	68	CARDINAL
fis-124	298	1	15	CARDINAL
fis-124	298	2	w. a. logsdon	PERSON
fis-124	298	3	engnr.fract.mech	ORG
fis-124	298	4	7	DATE
fis-124	298	5	1975	DATE
fis-124	298	6	23	CARDINAL
fis-124	299	1	16	CARDINAL
fis-124	299	2	matteis	ORG
fis-124	299	3	spena	ORG
fis-124	299	4	g. m. m. mortarino	PERSON
fis-124	299	5	32	DATE
fis-124	299	6	2010	DATE
fis-124	299	7	864	CARDINAL
fis-124	300	1	17	CARDINAL
fis-124	300	2	f. iacoviello	PERSON
fis-124	300	3	di cocco	PERSON
fis-124	300	4	m. cavallini	PERSON
fis-124	300	5	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-124	300	6	13	CARDINAL
fis-124	300	7	2010	DATE
fis-124	300	8	3	CARDINAL