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fis-128	1	1	microsoft	ORG
fis-128	1	2	19	CARDINAL
fis-128	1	3	articolo 4.doc l. susmel et alii	ORG
fis-128	1	4	frattura ed integrità strutturale	PERSON
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fis-128	1	11	di materiali metallici mediante analisi elasto-plastiche agli elementi finiti	PERSON
fis-128	1	12	the university of sheffield	ORG
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fis-128	1	15	david taylor trinity college	PERSON
fis-128	1	16	dublin 2	GPE
fis-128	1	17	ireland riassunto	PERSON
fis-128	2	1	il lavoro sintetizzato nel presente articolo si pone	PERSON
fis-128	2	2	primario quello di investigare la possibilità di	PERSON
fis-128	2	3	un	ORG
fis-128	2	4	approccio elasto-plastico agli elementi finiti	PERSON
fis-128	2	5	dei materiali metallici	PERSON
fis-128	2	6	questo sia	PERSON
fis-128	3	1	verificare validità e accuratezza della metodologia	PERSON
fis-128	3	2	sono state condotte una serie di analisi	ORG
fis-128	3	3	su tre materiali metallici	PERSON
fis-128	3	4	caratteristiche metallurgiche estremamente	ORG
fis-128	3	5	una lega d’alluminio	PERSON
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fis-128	4	2	stata simulata	PERSON
fis-128	4	3	analisi elasto	PERSON
fis-128	4	4	plastiche agli elementi	ORG
fis-128	4	5	finiti considerando carichi di prova	PERSON
fis-128	4	6	tra 490 n e 490	PERSON
fis-128	4	7	di trazione eseguite	PERSON
fis-128	4	8	sia di dimensione convenzionale che	PERSON
fis-128	4	9	larghezza della zona calibrata dell’ordine dei 100	ORG
fis-128	5	1	tra risultati	ORG
fis-128	5	2	al diminuire della dimensione dell’impronta possa essere	ORG
fis-128	5	3	al ruolo giocato dalla reale morfologia del materiale	ORG
fis-128	5	4	ruolo che diventa predominante	ORG
fis-128	5	5	sulla plasticità convenzionale quando le dimensioni	PERSON
fis-128	5	6	della superficie	ORG
fis-128	5	7	diventano comparabili	GPE
fis-128	5	8	con le dimensioni medie	ORG
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fis-128	7	1	tali fenomeni	PERSON
fis-128	7	2	non hanno consentito di	ORG
fis-128	7	3	della meccanica del continuo	PERSON
fis-128	7	4	un livello nanoscopico	ORG
fis-128	9	1	però	ORG
fis-128	9	2	proposta una semplice metodologia di correzione delle stime	ORG
fis-128	9	3	mediante gli elementi	PERSON
fis-128	9	4	finiti che si	PERSON
fis-128	9	5	dimostrata	ORG
fis-128	9	6	un	ORG
fis-128	9	7	situazioni di interesse	ORG
fis-128	9	8	dei materiali metallici	PERSON
fis-128	9	9	dalla dimensione della superficie	PERSON
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fis-128	13	4	frattura ed integrità strutturale	PERSON
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fis-128	13	10	approximately 100 μm	CARDINAL
fis-128	18	1	durezza	PERSON
fis-128	18	2	elementi finiti	ORG
fis-128	18	3	plasticità	GPE
fis-128	19	1	introduzione e	ORG
fis-128	19	2	sono da più di un	ORG
fis-128	19	3	nella pratica	PERSON
fis-128	19	4	modo rapido ed	PERSON
fis-128	19	5	economico alcune proprietà meccaniche dei materiali	ORG
fis-128	19	6	stima diretta della tensione	ORG
fis-128	19	7	nonché per valutare le	ORG
fis-128	19	8	caratteristiche di	PERSON
fis-128	19	9	trattamenti e	ORG
fis-128	20	1	queste metodologie	PERSON
fis-128	20	2	di misura	PERSON
fis-128	20	3	sull’uso di penetratori	PERSON
fis-128	20	4	di geometria	PERSON
fis-128	20	5	l’ottenimento di	PERSON
fis-128	20	6	la particolarità di essere geometricamente simili al variare della profondità di penetrazione	ORG
fis-128	20	7	al variare del carico di prova	PERSON
fis-128	21	1	la cui	GPE
fis-128	21	2	consente il computo diretto del valore di durezza	ORG
fis-128	21	3	pressione media esercitata dal penetratore sull’area dell’impronta	ORG
fis-128	21	4	dopo aver rimosso il carico	PERSON
fis-128	21	5	1-3	CARDINAL
fis-128	22	1	il forte	PERSON
fis-128	22	2	della microelettronica	ORG
fis-128	22	3	assistito negli ultimi decenni	PERSON
fis-128	22	4	circuiti integrati	PERSON
fis-128	22	5	nonché delle più	ORG
fis-128	22	6	con importanti applicazioni nel campo biomedico	ORG
fis-128	22	7	di recente portato gli	ORG
fis-128	22	8	del settore	PERSON
fis-128	22	9	di durezza basate	ORG
fis-128	22	10	sull’uso di penetratori	PERSON
fis-128	23	1	viste le ridotte	PERSON
fis-128	23	2	dimensioni di tali componenti	ORG
fis-128	23	3	di durezza si sono dimostrate forse le più adatte	PERSON
fis-128	23	4	modo non-distruttivo le proprietà meccaniche dei materiali utilizzati	PERSON
fis-128	23	5	queste particolari applicazioni	ORG
fis-128	24	1	viste le dimensioni	ORG
fis-128	24	2	dei componenti di cui doveva essere eseguita la misura della durezza	PERSON
fis-128	24	3	i carichi di prova sono stati	ORG
fis-128	24	4	fino	ORG
fis-128	24	5	di penetrazione compatibili con le dimensioni del componente da testare	ORG
fis-128	25	1	uno degli aspetti più	PERSON
fis-128	25	2	di questo processo di miniaturizzazione delle	PERSON
fis-128	25	3	è stata la progressiva	ORG
fis-128	25	4	riduzione delle dimensioni	ORG
fis-128	25	5	dell’impronta, mantenendone	GPE
fis-128	25	6	però	ORG
fis-128	25	7	inalterata la geometria	PERSON
fis-128	25	8	di poter ottenere misure su	PERSON
fis-128	25	9	almeno dal punto di vista geometrico	PERSON
fis-128	25	10	modo diretto	PERSON
fis-128	25	11	considerando	PERSON
fis-128	25	12	invece	ORG
fis-128	25	13	modo più generale	ORG
fis-128	25	14	il problema della dipendenza del valore della durezza dalla dimensione dell’area	PERSON
fis-128	25	15	indentata, è possibile affermare che quando la profondità	ORG
fis-128	25	16	dell’impronta,	GPE
fis-128	25	17	o	DATE
fis-128	25	18	la durezza misurata risulta praticamente indipendente dal valore del carico	ORG
fis-128	25	19	la tipica situazione che si osserva nel caso di misure di macro	ORG
fis-128	25	20	su materiali metallici	PERSON
fis-128	26	1	al contrario	PERSON
fis-128	26	2	quando	GPE
fis-128	26	3	invece	GPE
fis-128	26	4	la profondità di penetrazione	PERSON
fis-128	26	5	al valore di soglia	PERSON
fis-128	26	6	faceva riferimento poco sopra	ORG
fis-128	26	7	di durezza diventano fortemente dipendenti dalle dimensioni	ORG
fis-128	26	8	dell’impronta stessa	PERSON
fis-128	26	9	tanto che il valore della misura può risultare anche	ORG
fis-128	26	10	o tre	DATE
fis-128	26	11	più alto del valore ottenuto mediante	GPE
fis-128	26	12	questo fenomeno diventa particolarmente evidente quando si eseguono misure su monocristalli	PERSON
fis-128	26	13	o su materiali policristallini	PERSON
fis-128	26	14	chiaramente evidenziato dalla diagramma di fig	ORG
fis-128	27	1	1	CARDINAL
fis-128	28	1	il lavoro sintetizzato nel presente articolo si incentra sullo	PERSON
fis-128	28	2	delle problematiche	PERSON
fis-128	28	3	alla stima della durezza di materiali metallici	ORG
fis-128	28	4	quando la durezza viene determinata	PERSON
fis-128	28	5	su	PERSON
fis-128	28	6	di tipo vickers	PERSON
fis-128	29	1	interessante è subito osservare che quando ci si riferisce	PERSON
fis-128	29	2	geometria di penetratore	PERSON
fis-128	29	3	poco sopra	ORG
fis-128	29	4	sembra essere	ORG
fis-128	29	5	comune	PERSON
fis-128	30	1	5	CARDINAL
fis-128	30	2	della durezza	PERSON
fis-128	30	3	2 2p	CARDINAL
fis-128	30	4	1	CARDINAL
fis-128	30	5	http://www.gruppofrattura.it l. susmel et alii	PERSON
fis-128	30	6	frattura ed integrità strutturale	PERSON
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fis-128	30	9	37	CARDINAL
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fis-128	30	12	sia indipendente dal carico di prova	ORG
fis-128	31	1	nella precedente equazione p	ORG
fis-128	32	1	supportata da sistematiche campagne	PERSON
fis-128	32	2	risulta però valida	PERSON
fis-128	32	3	fintanto che le dimensioni	ORG
fis-128	32	4	dell’impronta sono sufficientemente grandi rispetto alla grana cristallina	PERSON
fis-128	33	1	al contrario	PERSON
fis-128	33	2	alcuni studi	ORG
fis-128	34	1	6	CARDINAL
fis-128	34	2	esista una forte dipendenza del valore della durezza vickers	ORG
fis-128	34	3	dalla dimensione	PERSON
fis-128	34	4	dell’impronta quando questa diventa comparabile	PERSON
fis-128	34	5	la dimensione della grana cristallina	ORG
fis-128	35	1	più	GPE
fis-128	35	2	tali studi hanno posto	ORG
fis-128	35	3	un	ORG
fis-128	35	4	tradizionale teoria della plasticità	PERSON
fis-128	35	5	a meno che questa non venga pesantemente modificata onde	PERSON
fis-128	35	6	la validità anche su scala microscopica	FAC
fis-128	36	1	si può	ORG
fis-128	36	2	passando dal campo macroscopico al campo microscopico	ORG
fis-128	36	3	non sembra essere	ORG
fis-128	36	4	considerazioni puramente dimensionali	ORG
fis-128	36	5	ricorrendo al classico	PERSON
fis-128	36	6	secondo le più	PERSON
fis-128	36	7	un	ORG
fis-128	36	8	sia legato alla proliferazione di dislocazioni geometricamente necessarie	ORG
fis-128	36	9	dai	ORG
fis-128	36	10	gradienti di deformazione che vengono imposti al materiale durante il processo di	PERSON
fis-128	37	1	8	CARDINAL
fis-128	38	1	più precisamente	PERSON
fis-128	38	2	di grandezza del µm producono una densità di dislocazioni geometricamente necessarie che risulta essere	PERSON
fis-128	38	3	alla densità di dislocazioni statisticamente presenti	ORG
fis-128	39	1	altre	GPE
fis-128	39	2	di grandezza della deformazione	ORG
fis-128	39	3	presenza di forti gradienti	PERSON
fis-128	39	4	più alta	ORG
fis-128	39	5	è la	ORG
fis-128	39	6	relativa di dislocazioni geometricamente necessarie	PERSON
fis-128	39	7	più	GPE
fis-128	39	8	il loro contributo	PERSON
fis-128	39	9	queste rappresentano le basi sui cui	ORG
fis-128	39	10	la teoria della plasticità	PERSON
fis-128	39	11	fondata sul gradiente della deformazione	PERSON
fis-128	40	1	10	CARDINAL
fis-128	40	2	0.5 1 1.5 2 2.5	QUANTITY
fis-128	40	3	0.5 1 1.5 2	QUANTITY
fis-128	40	4	di indentazione	ORG
fis-128	42	1	singolo cristallo di rame	PERSON
fis-128	42	2	1 1 1	DATE
fis-128	42	3	di rame	PERSON
fis-128	42	4	1	CARDINAL
fis-128	42	5	dipendenza della durezza	PERSON
fis-128	42	6	misurata mediante una punta berkovich	PERSON
fis-128	42	7	dalla profondità di indentazione	PERSON
fis-128	42	8	di un	PERSON
fis-128	42	9	singolo cristallo di rame e di un	PERSON
fis-128	42	10	di rame	PERSON
fis-128	42	11	4	CARDINAL
fis-128	43	1	1	CARDINAL
fis-128	43	2	4	CARDINAL
fis-128	44	1	partendo dalle problematiche brevemente menzionate poco sopra	ORG
fis-128	44	2	il presente lavoro riporta	ORG
fis-128	45	1	risultati	GPE
fis-128	45	2	nella	ORG
fis-128	45	3	di macro-	PERSON
fis-128	45	4	microe nano-durezza di tre materiali metallici comunemente utilizzati nella realizzazione di componenti meccanici	ORG
fis-128	46	1	il presente lavoro si pone	ORG
fis-128	46	2	primario quello di formalizzare una	PERSON
fis-128	47	1	che leghi misure di durezza	ORG
fis-128	47	2	finiti e	PERSON
fis-128	47	3	che il materiale obbedisca ancora alle leggi della meccanica del continuo	PERSON
fis-128	48	1	la semplice procedura proposta si	ORG
fis-128	48	2	sull’uso	NORP
fis-128	48	3	di un	ORG
fis-128	48	4	del modello stesso e sulla curva	ORG
fis-128	48	5	del materiale	ORG
fis-128	48	6	curva determinata	PERSON
fis-128	48	7	campo elastoplastico	ORG
fis-128	48	8	di trazione e descrivibile mediante la nota	ORG
fis-128	48	9	di ramberg-osgood	PERSON
fis-128	49	1	11	CARDINAL
fis-128	51	1	che il metodo proposto non solo ha consentito di legare	ORG
fis-128	51	2	modo semplice	PERSON
fis-128	52	1	su scala macro	PERSON
fis-128	52	2	permesso anche di	PERSON
fis-128	52	3	il limite di applicabilità della teoria della plasticità convenzionale nella modellazione delle misure di durezza superficiale	PERSON
fis-128	52	4	che il fenomeno della	PERSON
fis-128	52	5	un	ORG
fis-128	52	6	un	ORG
fis-128	52	7	direttamente legato al comportamento plastico macroscopico del materiale	PERSON
fis-128	53	1	di entrare nel dettaglio della metodologia proposta	PERSON
fis-128	53	2	è importante sottolineare che	ORG
fis-128	53	3	onde restare	PERSON
fis-128	53	4	del campo di validità	PERSON
fis-128	53	5	della meccanica del continuo	PERSON
fis-128	53	6	quanto formalizzato nel presente lavoro si basa sulla http://dx.medra.org/10.3221/igf-esis.19.04&auth=true	ORG
fis-128	53	7	http://www.gruppofrattura.it l. susmel et alii	PERSON
fis-128	53	8	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-128	53	9	19	CARDINAL
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fis-128	53	11	37	CARDINAL
fis-128	53	12	10.3221	CARDINAL
fis-128	53	13	40	CARDINAL
fis-128	53	14	assunzione che il materiale sia	ORG
fis-128	53	15	la dimensione del grano e gli effetti di anisotropia locale dei cristalli	ORG
fis-128	53	16	alcuna considerazione	GPE
fis-128	54	1	della deformazione	PERSON
fis-128	54	2	plastica dovuta alla	WORK_OF_ART
fis-128	54	3	mediante analisi numeriche agli elementi	ORG
fis-128	54	4	finiti rendendo spunto da quanto già fatto	PERSON
fis-128	54	5	sia	GPE
fis-128	54	6	termini sperimentali che	ORG
fis-128	54	7	da giannakopoulos et al	PERSON
fis-128	55	1	12	CARDINAL
fis-128	55	2	punto una procedura adatta	ORG
fis-128	55	3	modellare agli elementi	ORG
fis-128	55	4	finiti il problema dell’indentazione mediante	PERSON
fis-128	56	1	stata basata	PERSON
fis-128	56	2	della soluzione numerica	PERSON
fis-128	56	3	del codice di calcolo commerciale ansys®	ORG
fis-128	57	1	inizialmente	GPE
fis-128	57	2	quanto riguarda la	PERSON
fis-128	57	3	di modellazione solida	ORG
fis-128	57	4	sfruttando le proprietà di simmetria rispetto	PERSON
fis-128	57	5	la geometria del problema	PERSON
fis-128	57	6	semplificata secondo quanto riportato	ORG
fis-128	57	7	fig.	DATE
fis-128	58	1	2	CARDINAL
fis-128	58	2	ottenuta una	PERSON
fis-128	58	3	considerando il	PERSON
fis-128	58	4	un	ORG
fis-128	58	5	virtù della elevata rigidezza del	ORG
fis-128	58	6	di cui si doveva	PERSON
fis-128	58	7	la stima della durezza	ORG
fis-128	59	1	2	CARDINAL
fis-128	59	2	schematica di un	PERSON
fis-128	59	3	di durezza eseguito	ORG
fis-128	59	4	un	ORG
fis-128	59	5	di tipo vickers	ORG
fis-128	60	1	2	CARDINAL
fis-128	61	1	condotte sono state trattate	ORG
fis-128	61	2	statica del carico	GPE
fis-128	61	3	hanno permesso di escludere gli effetti dinamici dovuti	PERSON
fis-128	62	1	del solido di cui doveva essere modellata	PERSON
fis-128	62	2	l’impronta generata dal penetratore vickers	PERSON
fis-128	62	3	stata creata	PERSON
fis-128	62	4	modo che	ORG
fis-128	62	5	e nei dintorni	PERSON
fis-128	62	6	di contatto la dimensione degli elementi fosse piuttosto contenuta	ORG
fis-128	62	7	onde determinare correttamente la distribuzione	ORG
fis-128	62	8	del campo elasto-plastico di	PERSON
fis-128	63	1	valutare la	ORG
fis-128	63	2	della mesh	ORG
fis-128	63	3	analisi di convergenza che	PERSON
fis-128	63	4	mostrato	PERSON
fis-128	63	5	il numero di elementi	ORG
fis-128	63	6	condizioni di massimo carico doveva essere	PERSON
fis-128	63	7	almeno pari	PERSON
fis-128	63	8	ogni direzione	ORG
fis-128	64	1	più lontano dalla zona di contatto	ORG
fis-128	64	2	invece	ORG
fis-128	64	3	la densità della	ORG
fis-128	64	4	visto che tali elementi risultavano essere evidentemente caratterizzati da un	ORG
fis-128	65	1	la fig	GPE
fis-128	66	1	3a	CARDINAL
fis-128	66	2	nel dettaglio	PERSON
fis-128	66	3	la fig	GPE
fis-128	67	1	3b mostrano	QUANTITY
fis-128	68	1	distribuzione della	ORG
fis-128	68	2	il solido su cui doveva essere modellata	PERSON
fis-128	68	3	l’impronta	PRODUCT
fis-128	68	4	è stato meshato utilizzando	ORG
fis-128	68	5	un totale di 22261	ORG
fis-128	68	6	5219	CARDINAL
fis-128	68	7	186	CARDINAL
fis-128	68	8	13	CARDINAL
fis-128	68	9	inoltre attraverso il	PERSON
fis-128	68	10	di ansys®	PERSON
fis-128	68	11	stato creato	PERSON
fis-128	68	12	di contatto tra il penetratore e il solido da testare	PERSON
fis-128	68	13	di elementi	ORG
fis-128	68	14	170	CARDINAL
fis-128	68	15	174	CARDINAL
fis-128	69	1	13	CARDINAL
fis-128	70	1	garantire poi	PERSON
fis-128	70	2	livello di precisione nella soluzione	PERSON
fis-128	70	3	precisione che dipendeva dal numero di elementi	ORG
fis-128	70	4	contatto sull’area	GPE
fis-128	70	5	di convergenza	PERSON
fis-128	70	6	evidenziato la necessità di	FAC
fis-128	70	7	secondo una certa proporzione	PERSON
fis-128	70	8	le dimensioni sia del provino che dell’impronta generata	ORG
fis-128	70	9	funzione del carico	GPE
fis-128	70	10	di prova	ORG
fis-128	71	1	una	ORG
fis-128	71	2	necessità si è	ORG
fis-128	71	3	pratica tradotta nel determinare la p	ORG
fis-128	71	4	http://www.gruppofrattura.it l. susmel et alii	PERSON
fis-128	71	5	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-128	71	6	19	CARDINAL
fis-128	71	7	2012	DATE
fis-128	71	8	37	CARDINAL
fis-128	71	9	10.3221	CARDINAL
fis-128	72	1	41	CARDINAL
fis-128	72	2	soluzione di modelli geometricamente simili e aventi	PERSON
fis-128	72	3	lo stesso numero di nodi	PERSON
fis-128	72	4	secondo quanto descritto nel grafico di fig	PERSON
fis-128	73	1	4	CARDINAL
fis-128	73	2	quanto riguarda	PERSON
fis-128	73	3	al solido	PERSON
fis-128	73	4	indentato sono	PERSON
fis-128	73	5	condizioni di simmetria sulle facce	PERSON
fis-128	73	6	bloccando anche gli	ORG
fis-128	73	7	spostamenti verticali della sua base	ORG
fis-128	74	1	il carico al penetratore	PERSON
fis-128	74	2	di simmetria verticale del problema	PERSON
fis-128	74	3	è stato	ORG
fis-128	74	4	seguendo una rampa di carico e scarico	PERSON
fis-128	75	1	ogni	ORG
fis-128	75	2	di carico aveva una durata temporale	PERSON
fis-128	75	3	15	CARDINAL
fis-128	75	4	la durata totale di una prova vickers	ORG
fis-128	75	5	si può concludere il presente paragrafo osservando che il	PERSON
fis-128	75	6	elasto-plastico del materiale su cui	PERSON
fis-128	75	7	è stato sempre descritto	ORG
fis-128	75	8	ansys®	PERSON
fis-128	75	9	criterio di incrudimento	PERSON
fis-128	75	10	un	ORG
fis-128	75	11	di tipo isotropico	PERSON
fis-128	76	1	3	CARDINAL
fis-128	76	2	distribuzione della	ORG
fis-128	76	3	nella	ORG
fis-128	76	4	finiti del processo di	PERSON
fis-128	76	5	eseguita mediante il	ORG
fis-128	76	6	ansys®	PERSON
fis-128	77	1	3	CARDINAL
fis-128	77	2	fe	ORG
fis-128	78	1	0.001 0.01	CARDINAL
fis-128	79	1	4	CARDINAL
fis-128	79	2	criterio utilizzato	PERSON
fis-128	79	3	del provino da modellare	PERSON
fis-128	79	4	al variare del carico	PERSON
fis-128	80	1	4	CARDINAL
fis-128	80	2	fe	ORG
fis-128	81	1	http://www.gruppofrattura.it l. susmel et alii	PERSON
fis-128	81	2	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-128	81	3	19	CARDINAL
fis-128	81	4	2012	DATE
fis-128	81	5	37	CARDINAL
fis-128	81	6	10.3221	CARDINAL
fis-128	81	7	42	DATE
fis-128	81	8	0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2	QUANTITY
fis-128	82	1	rampa di carico rampa di scarico	PERSON
fis-128	82	2	5	CARDINAL
fis-128	82	3	rampa di carico e	PERSON
fis-128	82	4	una prova vickers	ORG
fis-128	83	1	5	CARDINAL
fis-128	84	1	risultati	ORG
fis-128	84	2	delle misure di macro-	PERSON
fis-128	84	3	microe nano	ORG
fis-128	84	4	microe nano	ORG
fis-128	84	5	su tre materiali metallici	PERSON
fis-128	84	6	caratteristiche metallurgiche alquanto	ORG
fis-128	84	7	un	ORG
fis-128	84	8	tenore di carbonio	ORG
fis-128	84	9	bs970-en3b	ORG
fis-128	84	10	un	ORG
fis-128	84	11	aisi 316l	PERSON
fis-128	85	1	una lega d’alluminio	PERSON
fis-128	86	1	proprietà meccaniche di questi metalli	PERSON
fis-128	86	2	particolare le curve sforzo-deformazione	ORG
fis-128	86	3	campo elasto-plastico	PERSON
fis-128	86	4	sono state	ORG
fis-128	86	5	accordo alle vigenti normative	ORG
fis-128	87	1	verrà ampiamente descritto nei paragrafi successivi	ORG
fis-128	87	2	modo più accurato	GPE
fis-128	87	3	della dimensione della superficie	ORG
fis-128	87	4	indentata sul valore della durezza	ORG
fis-128	87	5	aisi 316l	PERSON
fis-128	87	6	considerando la	PERSON
fis-128	87	7	curva	GPE
fis-128	87	8	elasto-plastica ottenuta	PRODUCT
fis-128	87	9	provini di dimensione convenzionale	PERSON
fis-128	87	10	ma anche mediante	PERSON
fis-128	87	11	quella ottenuta	ORG
fis-128	87	12	larghezza della zona	ORG
fis-128	87	13	10	CARDINAL
fis-128	87	14	14	CARDINAL
fis-128	88	1	principali proprietà meccaniche dei materiali investigati sono	PERSON
fis-128	88	2	nella tab.	ORG
fis-128	89	1	1	CARDINAL
fis-128	89	2	mentre nel grafico di fig	PERSON
fis-128	90	1	6	CARDINAL
fis-128	90	2	di trazione	PERSON
fis-128	90	3	delle corrispondenti	PERSON
fis-128	90	4	di ramberg-osgood	PERSON
fis-128	91	1	11	CARDINAL
fis-128	91	2	1 n	CARDINAL
fis-128	91	3		GPE
fis-128	91	4		GPE
fis-128	91	5		GPE
fis-128	91	6		ORG
fis-128	92	1		GPE
fis-128	93	1	2	CARDINAL
fis-128	93	2	f f k n	FAC
fis-128	99	1	m	ORG
fis-128	100	1	bs970 en3b	PERSON
fis-128	100	2	606.2 638 851.8	QUANTITY
fis-128	100	3	13 aisi 316l 177000	QUANTITY
fis-128	100	4	754	CARDINAL
fis-128	100	5	0.251 12 aisi 316l	MONEY
fis-128	100	6	150000	CARDINAL
fis-128	100	7	1252.3	CARDINAL
fis-128	100	8	1	CARDINAL
fis-128	100	9	proprietà meccaniche dei materiali metallici	PERSON
fis-128	100	10	nella presente	PERSON
fis-128	100	11	investigazione.	ORG
fis-128	102	1	1	CARDINAL
fis-128	103	1	della precedente relazione sono riportati	ORG
fis-128	103	2	ogni materiale considerato	ORG
fis-128	104	1	1	CARDINAL
fis-128	104	2	di misura	PERSON
fis-128	104	3	un	ORG
fis-128	104	4	un micro-durometro	ORG
fis-128	104	5	mitutoyo mvk	PERSON
fis-128	104	6	tutti equipaggiati	PERSON
fis-128	105	1	temperatura ambiente controllata	ORG
fis-128	105	2	20°	QUANTITY
fis-128	105	3	su provini preparati	PERSON
fis-128	105	4	accordo con le normative	ORG
fis-128	105	5	vigenti e lucidati	ORG
fis-128	107	1	7	CARDINAL
fis-128	108	1	sui tre materiali metallici considerati nella presente	PERSON
fis-128	108	2	ognuno dei punti sperimentali riportato	ORG
fis-128	108	3	tali	GPE
fis-128	108	4	rappresenta il valore medio ricavato da sei misurazioni	PERSON
fis-128	109	1	http://www.gruppofrattura.it l. susmel et alii	PERSON
fis-128	109	2	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-128	109	3	19	CARDINAL
fis-128	109	4	2012	DATE
fis-128	109	5	37	CARDINAL
fis-128	109	6	10.3221	CARDINAL
fis-128	109	7	43	CARDINAL
fis-128	109	8	200	CARDINAL
fis-128	109	9	0.4 0.5 0.6	QUANTITY
fis-128	109	10		GPE
fis-128	109	11	t t en si	ORG
fis-128	109	12	al 7075-t6 bs970-en3b	PERSON
fis-128	110	1	6	CARDINAL
fis-128	110	2	leggi costitutive	PERSON
fis-128	110	3	dei materiali	PERSON
fis-128	110	4	tensioni e deformazioni vere e tracciate	ORG
fis-128	110	5	accordo alla relazione di ramberg-osgood	ORG
fis-128	111	1	6	CARDINAL
fis-128	112	1	al 7075-t6	PERSON
fis-128	113	1	bs970-en3b	ORG
fis-128	115	1	7	CARDINAL
fis-128	115	2	di durezza vickers	ORG
fis-128	115	3	eseguite sui diversi materiali investigati	PERSON
fis-128	116	1	7	CARDINAL
fis-128	117	1	http://www.gruppofrattura.it l. susmel et alii	PERSON
fis-128	117	2	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-128	117	3	19	CARDINAL
fis-128	117	4	2012	DATE
fis-128	117	5	37	CARDINAL
fis-128	117	6	10.3221	CARDINAL
fis-128	117	7	44	CARDINAL
fis-128	117	8	si può subito	ORG
fis-128	117	9	mostrino	PRODUCT
fis-128	117	10	tutti e tre	PERSON
fis-128	117	11	un	ORG
fis-128	117	12	di prova	GPE
fis-128	117	13	conferma di quanto già da tempo noto	PERSON
fis-128	118	1	5	CARDINAL
fis-128	119	1	nel zona della microdurezza invece	ORG
fis-128	119	2	misurati	PERSON
fis-128	119	3	tutti materiali considerati	PERSON
fis-128	119	4	del carico di prova	PERSON
fis-128	119	5	incremento diventa chiaramente evidente	PERSON
fis-128	119	6	di carico delimitanti la zona di utilizzo	ORG
fis-128	119	7	del micro-durometro	ORG
fis-128	120	1	anche osservare che	ORG
fis-128	120	2	questa zona dei diagrammi durezza-carico si è sempre	ORG
fis-128	120	3	un	ORG
fis-128	120	4	dei risultati	GPE
fis-128	121	1	analisi	ORG
fis-128	121	2	hanno chiaramente evidenziato che questa	PERSON
fis-128	121	3	poteva essere imputata	PERSON
fis-128	121	4	un	ORG
fis-128	121	5	di cambio di scala nella catena di misura del micro-durometro	PERSON
fis-128	121	6	cambio di scala che avveniva	PERSON
fis-128	121	7	1n	CARDINAL
fis-128	121	8	al penetratore passava dall’essere applicata mediante contrappesi all’essere applicata	ORG
fis-128	122	1	la	GPE
fis-128	122	2	del campo	GPE
fis-128	122	3	di utilizzo del nano-durometro	PERSON
fis-128	122	4	quella inferiore	ORG
fis-128	122	5	del micro-durometro	ORG
fis-128	122	6	permesso di limitare questo problema	PERSON
fis-128	122	7	così risultati più	PERSON
fis-128	122	8	di fig	PERSON
fis-128	123	1	7	CARDINAL
fis-128	123	2	dei limiti	PERSON
fis-128	123	3	inferiori di carico nel campo delle misure di nanodurezza corrispondeva	PERSON
fis-128	123	4	un	ORG
fis-128	123	5	incremento del valore della durezza	PERSON
fis-128	123	6	campo macroscopico	ORG
fis-128	123	7	apprezzato con maggior	ORG
fis-128	123	8	dettaglio osservando la tab	PERSON
fis-128	123	9	2	CARDINAL
fis-128	124	1	conclusione di questo paragrafo	ORG
fis-128	124	2	si può da ultimo evidenziare che nel campo delle nano	PERSON
fis-128	125	1	di durezza misurati risultavano sempre caratterizzati da una dispersione statistica	PERSON
fis-128	125	2	di microe	PERSON
fis-128	125	3	al ruolo fondamentale giocato dalla	ORG
fis-128	125	4	reale morfologia del materiale	PERSON
fis-128	125	5	presenza di superfici indentate	PERSON
fis-128	125	6	di estensione inferiore	ORG
fis-128	125	7	alla dimensione del grano	ORG
fis-128	126	1	materiale durezza	PERSON
fis-128	126	2	0.49	CARDINAL
fis-128	128	1	1.88	CARDINAL
fis-128	128	2	72.8	CARDINAL
fis-128	128	3	bs970 en3b	ORG
fis-128	128	4	2.11	CARDINAL
fis-128	128	5	58.3 aisi 316l	QUANTITY
fis-128	128	6	100.5	CARDINAL
fis-128	128	7	2	CARDINAL
fis-128	128	8	incremento delle durezze misurate	PERSON
fis-128	128	9	campo microscopico	ORG
fis-128	128	10	quelle	ORG
fis-128	128	11	campo macroscopico	ORG
fis-128	128	12	2	CARDINAL
fis-128	129	1	comparazione tra misure	ORG
fis-128	130	1	3	CARDINAL
fis-128	130	2	nello stimare	PERSON
fis-128	130	3	mediante l’approccio agli	ORG
fis-128	130	4	precedenza	GPE
fis-128	131	1	importante è subito	PERSON
fis-128	131	2	tutte le stime	PERSON
fis-128	131	3	nella sopramenzionata tabella siano state	PERSON
fis-128	131	4	che	ORG
fis-128	131	5	alle leggi della meccanica del continuo e che il loro comportamento	PERSON
fis-128	131	6	elasto-plastico fosse	ORG
fis-128	131	7	macroscopici	PERSON
fis-128	133	1	3	CARDINAL
fis-128	133	2	di tutto	PERSON
fis-128	133	3	perfetto accordo	GPE
fis-128	133	4	con le	ORG
fis-128	134	1	il fatto che l’errore massimo sia sempre	PERSON
fis-128	134	2	3%	PERCENT
fis-128	134	3	campo macroscopico possa essere efficacemente	ORG
fis-128	134	4	facendo semplicemente uso della classica	PERSON
fis-128	134	5	meccanica del continuo	GPE
fis-128	136	1	3 mostrano poi	QUANTITY
fis-128	136	2	al diminuire del carico di prova	PERSON
fis-128	136	3	ovvero spostandosi dal campo della	GPE
fis-128	136	4	al campo della micro-durezza	ORG
fis-128	136	5	nella stima rimanga contenuto	PERSON
fis-128	136	6	evidente tendenza alla crescita	ORG
fis-128	137	1	quando	GPE
fis-128	137	2	si entra decisamente nel campo della nano-durezza	ORG
fis-128	137	3	nella stima cresce notevolmente	PERSON
fis-128	137	4	50%	PERCENT
fis-128	139	1	di tutto	PERSON
fis-128	139	2	nella stima della nano-durezza dell’acciaio da costruzione bs970-en3b sia risultato essere molto basso	ORG
fis-128	139	3	dall’entità del carico applicato	GPE
fis-128	140	1	sempre inferiori	PERSON
fis-128	140	2	all’10%	PERCENT
fis-128	141	1	una	ORG
fis-128	141	2	situazione può essere spiegata con semplicità	ORG
fis-128	141	3	osservando che le barre di bs970-en3b da cui erano	ORG
fis-128	141	4	stati	GPE
fis-128	141	5	sia	GPE
fis-128	142	1	di durezza che	PERSON
fis-128	143	1	il materiale si presentava	PERSON
fis-128	143	2	già fortemente incrudito e questo limitava notevolmente	PERSON
fis-128	143	3	10	CARDINAL
fis-128	143	4	moto delle dislocazioni risultava	ORG
fis-128	144	1	http://www.gruppofrattura.it l. susmel et alii	PERSON
fis-128	144	2	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-128	144	3	19	CARDINAL
fis-128	144	4	2012	DATE
fis-128	144	5	37	CARDINAL
fis-128	144	6	10.3221	CARDINAL
fis-128	144	7	45	CARDINAL
fis-128	144	8	materiale scala carico	PERSON
fis-128	144	9	errore calcolata misurata	ORG
fis-128	146	1	490000	CARDINAL
fis-128	146	2	1.83 1.86 1.6 98000 1.87 1.89 1.1 m ic ro 9800	QUANTITY
fis-128	146	3	1.83	CARDINAL
fis-128	146	4	1.75	CARDINAL
fis-128	146	5	1.83	CARDINAL
fis-128	146	6	2.01	CARDINAL
fis-128	146	7	2.07	CARDINAL
fis-128	146	8	2.37	CARDINAL
fis-128	146	9	0.49 2.14	CARDINAL
fis-128	146	10	51.9	CARDINAL
fis-128	146	11	70	CARDINAL
fis-128	148	1	3b	CARDINAL
fis-128	148	2	490000	CARDINAL
fis-128	149	1	2.11	CARDINAL
fis-128	149	2	2.08 2.12 1.9 98000	QUANTITY
fis-128	149	3	2.08 2.07 -0.5	QUANTITY
fis-128	149	4	1.97 2.01	CARDINAL
fis-128	149	5	4.9 245	CARDINAL
fis-128	149	6	5.7	CARDINAL
fis-128	149	7	0.49 3.08	CARDINAL
fis-128	149	8	31 6l	CARDINAL
fis-128	149	9	490000	CARDINAL
fis-128	149	10	1.83 1.86 1.6 98000 1.84 1.87 1.6 m ic ro 9800	QUANTITY
fis-128	149	11	1.75 1.84 5.1	QUANTITY
fis-128	149	12	1.75	CARDINAL
fis-128	149	13	1.93	CARDINAL
fis-128	149	14	70.5	CARDINAL
fis-128	149	15	3	CARDINAL
fis-128	149	16	comparazione tra	PERSON
fis-128	150	1	di durezza hv	PERSON
fis-128	150	2	quelli ottenuti	PERSON
fis-128	150	3	mediante analisi numeriche agli elementi	ORG
fis-128	150	4	3	CARDINAL
fis-128	151	1	http://www.gruppofrattura.it l. susmel et alii	PERSON
fis-128	151	2	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-128	151	3	19	CARDINAL
fis-128	151	4	2012	DATE
fis-128	151	5	37	CARDINAL
fis-128	151	6	10.3221	CARDINAL
fis-128	151	7	46	DATE
fis-128	151	8	accordo con	ORG
fis-128	151	9	quanto riportato	PERSON
fis-128	152	1	3	CARDINAL
fis-128	152	2	evidenziata dall’errore	ORG
fis-128	152	3	nella stima della durezza	ORG
fis-128	152	4	meccanica del continuo possa	GPE
fis-128	152	5	che la dimensione	ORG
fis-128	152	6	dell’impronta resta maggiore della dimensione	PERSON
fis-128	152	7	media della grana cristallina	ORG
fis-128	153	1	al contrario	PERSON
fis-128	153	2	quando	GPE
fis-128	153	3	l’impronta presenta una	DATE
fis-128	153	4	alla dimensione	ORG
fis-128	153	5	del grano	PERSON
fis-128	153	6	è evidente che l’ipotesi di perfetta omogeneità ed isotropia del materiale	PERSON
fis-128	153	7	ipotesi su cui	PERSON
fis-128	153	8	basata la meccanica del continuo	PERSON
fis-128	153	9	risulta essere troppo semplicistica	PERSON
fis-128	154	1	altre	GPE
fis-128	154	2	quando l’area della superficie	PERSON
fis-128	154	3	la dimensione del grano	ORG
fis-128	154	4	morfologia del materiale ne influenza	ORG
fis-128	154	5	meccanico per essere completamente trascurata	ORG
fis-128	154	6	nella	ORG
fis-128	154	7	del fenomeno	PERSON
fis-128	155	1	si poteva comunque tenere conto correttamente della influenza della struttura cristallina	ORG
fis-128	155	2	del materiale restando	GPE
fis-128	155	3	però	ORG
fis-128	155	4	ancora nell’ambito della meccanica del continuo	PERSON
fis-128	155	5	aisi 316l	PERSON
fis-128	155	6	di analisi	PERSON
fis-128	155	7	curva	GPE
fis-128	155	8	monotona	GPE
fis-128	155	9	del materiale ottenuta	PERSON
fis-128	155	10	di provini microscopici	PERSON
fis-128	155	11	larghezza della zona	ORG
fis-128	155	12	100	CARDINAL
fis-128	155	13	14	CARDINAL
fis-128	156	1	il diagramma di fig	PERSON
fis-128	157	1	6	CARDINAL
fis-128	157	2	differiva dalla corrispondente curva	ORG
fis-128	157	3	monotona generata	PERSON
fis-128	157	4	provini di dimensione convenzionale	PERSON
fis-128	158	1	questa diversità deve essere	PERSON
fis-128	158	2	al fatto che nel caso dei provini microscopici la	ORG
fis-128	158	3	morfologia del materiale nella zona di processo ricopriva un	ORG
fis-128	158	4	nella definizione del profilo della curva	ORG
fis-128	158	5	monotona stessa	PERSON
fis-128	159	1	al contrario	PERSON
fis-128	159	2	dei grani giocava	PERSON
fis-128	159	3	invece	ORG
fis-128	159	4	un	ORG
fis-128	159	5	di omogeneità ed isotropia di compenso tipica	PERSON
fis-128	159	6	dei materiali metallici	PERSON
fis-128	160	1	4	CARDINAL
fis-128	160	2	sono stati sintetizzati gli errori ottenuti nello stimare la durezza dell’acciaio	ORG
fis-128	160	3	aisi 316l	PERSON
fis-128	160	4	quando	GPE
fis-128	160	5	la curva	GPE
fis-128	160	6	monotona	GPE
fis-128	160	7	con micro	ORG
fis-128	161	1	questo tentativo	PERSON
fis-128	161	2	estremamente attraente da un punto di vista filosofico	PERSON
fis-128	161	3	sperati	PERSON
fis-128	161	4	errori nella stima comunque superiori	ORG
fis-128	161	5	quelli che si erano	ORG
fis-128	162	1	la curva	GPE
fis-128	163	1	materiale scala carico	PERSON
fis-128	163	2	errore calcolata misurata	ORG
fis-128	165	1	31 6l	CARDINAL
fis-128	165	2	ic ro	PERSON
fis-128	165	3	1.50 1.84 22.7	QUANTITY
fis-128	165	4	2.22 63.2 n	QUANTITY
fis-128	165	5	1.71 2.41	CARDINAL
fis-128	165	6	40.9	CARDINAL
fis-128	165	7	114.3	CARDINAL
fis-128	165	8	4	CARDINAL
fis-128	165	9	comparazione tra	PERSON
fis-128	165	10	di durezza hv	PERSON
fis-128	165	11	quelli ottenuti	PERSON
fis-128	165	12	mediante analisi numeriche agli elementi finiti	ORG
fis-128	165	13	calibrando queste ultime mediante la curva	ORG
fis-128	165	14	monotona	GPE
fis-128	165	15	di dimensione microscopica	PERSON
fis-128	166	1	4	CARDINAL
fis-128	166	2	aisi 316l	PERSON
fis-128	167	1	conclusione di quanto riportato nel presente paragrafo	ORG
fis-128	167	2	si può	PERSON
fis-128	167	3	dei materiali metallici possa essere	PERSON
fis-128	167	4	stimata correttamente ricorrendo alla	ORG
fis-128	167	5	meccanica del continuo	GPE
fis-128	167	6	che la dimensione della superficie indentata risulta essere	ORG
fis-128	167	7	notevolmente maggiore della dimensione media della grana cristallina	ORG
fis-128	168	1	al contrario	PERSON
fis-128	168	2	comparabili	GPE
fis-128	168	3	o inferiori	PERSON
fis-128	168	4	alla dimensione della grana cristallina	ORG
fis-128	168	5	la plasticità classica risulta	ORG
fis-128	168	6	una sottostima sia della microche della nano	ORG
fis-128	169	1	da ultimo si può	PERSON
fis-128	169	2	alle analisi	PERSON
fis-128	169	3	numeriche e	ORG
fis-128	169	4	condotte sull’aisi 316l	PERSON
fis-128	169	5	neanche l’impiego di una curva	ORG
fis-128	169	6	monotona generata	PERSON
fis-128	169	7	provini di larghezza dell’ordine di pochi grani	PERSON
fis-128	169	8	consente di estendere	PERSON
fis-128	169	9	della meccanica del continuo	PERSON
fis-128	169	10	un	ORG
fis-128	169	11	così complesso	PERSON
fis-128	169	12	si comprende	ORG
fis-128	169	13	il motivo	PERSON
fis-128	169	14	http://www.gruppofrattura.it l. susmel et alii	PERSON
fis-128	169	15	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-128	169	16	19	CARDINAL
fis-128	169	17	2012	DATE
fis-128	169	18	37	CARDINAL
fis-128	169	19	10.3221	CARDINAL
fis-128	169	20	47	CARDINAL
fis-128	169	21	decennio gli specialisti	PERSON
fis-128	169	22	investito così tante risorse nello sviluppare	PERSON
fis-128	169	23	la teoria dello	PERSON
fis-128	169	24	8	CARDINAL
fis-128	170	1	una procedura	PERSON
fis-128	170	2	dei risultati numerici onde	ORG
fis-128	170	3	la precisione nella stima di microe	ORG
fis-128	170	4	el paragrafo precedente	ORG
fis-128	172	1	si è potuto mettere	ORG
fis-128	172	2	luce che l’errore nella	ORG
fis-128	172	3	al diminuire della dimensione dell’impronta.	ORG
fis-128	173	1	un	ORG
fis-128	173	2	sulla teoria della meccanica del continuo	PERSON
fis-128	173	3	campo macroscopico	ORG
fis-128	173	4	diventare sempre meno accurato mano	ORG
fis-128	173	5	mano che la dimensione della superficie	ORG
fis-128	173	6	dimensione media della grana cristallina	ORG
fis-128	174	1	accordo con le più recenti teorie sviluppate	ORG
fis-128	174	2	nel campo della	PERSON
fis-128	174	3	anche gli	ORG
fis-128	174	4	autori del presente lavoro ritengono che la via più	ORG
fis-128	174	5	la precisione nella stima della durezza sia quella di sviluppare	ORG
fis-128	174	6	algoritmi numerici che siano	ORG
fis-128	174	7	tenere conto	PERSON
fis-128	174	8	modo efficace dell’effetto della	ORG
fis-128	174	9	810	CARDINAL
fis-128	174	10	sulla generazione dell’impronta indentata.	PERSON
fis-128	175	1	nonostante questa convinzione	PERSON
fis-128	175	2	questo paragrafo si cerca di propone una semplice metodologia ingegneristica adatta	ORG
fis-128	175	3	valori della durezza	ORG
fis-128	175	4	quando questi	PERSON
fis-128	175	5	sono stimati	ORG
fis-128	175	6	un	ORG
fis-128	175	7	approccio agli elementi	ORG
fis-128	176	1	inizialmente	PERSON
fis-128	177	1	3	CARDINAL
fis-128	177	2	si può constatare	ORG
fis-128	177	3	nella stima della durezza	ORG
fis-128	177	4	campo nano	ORG
fis-128	177	5	si sia ottenuta considerando	ORG
fis-128	178	1	al carbonio	PERSON
fis-128	178	2	bs970-en3b	ORG
fis-128	179	1	si può poi osservare che la curva	PERSON
fis-128	179	2	monotona di questo materiale	PERSON
fis-128	179	3	6	CARDINAL
fis-128	179	4	cui erano state	PERSON
fis-128	179	5	barre del materiale base	PERSON
fis-128	179	6	un tratto plastico praticamente	ORG
fis-128	179	7	comportamento di	PERSON
fis-128	179	8	materiale poteva	PERSON
fis-128	179	9	di fatto	PERSON
fis-128	179	10	essere assimilato	GPE
fis-128	179	11	un	ORG
fis-128	179	12	comportamento di tipo “perfettamente elastico-perfettamente plastico	PERSON
fis-128	180	1	da un punto di vista	PERSON
fis-128	180	2	della fisica del fenomeno	PERSON
fis-128	180	3	una	ORG
fis-128	180	4	curva	GPE
fis-128	180	5	invece	ORG
fis-128	180	6	il fatto che il materiale	PERSON
fis-128	180	7	aveva già subito un forte	PERSON
fis-128	180	8	moto	ORG
fis-128	180	9	delle dislocazioni risultava	PERSON
fis-128	180	10	alquanto limitato	PERSON
fis-128	180	11	riducendo gli effetti della	PERSON
fis-128	181	1	appena sopra si	ORG
fis-128	181	2	allora l’ipotesi che l’effetto della	PERSON
fis-128	181	3	sul valore della durezza rilevata potesse essere	ORG
fis-128	181	4	plastico macroscopico” definito	ORG
fis-128	186	1	 	ORG
fis-128	186	2		GPE
fis-128	186	3	3	CARDINAL
fis-128	186	4	3	CARDINAL
fis-128	186	5	un	ORG
fis-128	186	6	un	ORG
fis-128	186	7	perfettamente plastico	PERSON
fis-128	186	8	sarebbe caratterizzato	PERSON
fis-128	186	9	allora	PERSON
fis-128	186	10	da un	PERSON
fis-128	186	11	zero	CARDINAL
fis-128	186	12	accordo con le considerazioni esposte sopra	ORG
fis-128	186	13	il contributo della	PERSON
fis-128	186	14	sul valore della durezza dovrebbe essere di fatto	ORG
fis-128	187	1	al contrario	PERSON
fis-128	187	2	fosse vero quanto ipotizzato poco sopra	ORG
fis-128	187	3	al crescere del valore del rapporto	PERSON
fis-128	187	4	dalla relazione	PERSON
fis-128	187	5	3	CARDINAL
fis-128	187	6	dovrebbe crescere il contributo del gradiente della deformazione sul valore	PERSON
fis-128	188	1	che le	ORG
fis-128	188	2	del materiale necessarie	ORG
fis-128	188	3	posto il problema	PERSON
fis-128	188	4	sempre	PERSON
fis-128	188	5	infatti	GPE
fis-128	188	6	dalla conoscenza della curva	PERSON
fis-128	188	7	monotona del materiale	PERSON
fis-128	188	8	curva che deve essere nota perché necessaria	ORG
fis-128	188	9	campo elasto-plastico	PERSON
fis-128	189	1	lecito assumere che il valore misurato	PERSON
fis-128	189	2	hvs	PERSON
fis-128	189	3	possa essere previsto	PERSON
fis-128	189	4	noto il corrispondente valore ottenuto dalle	PERSON
fis-128	189	5	simulazione agli elementi	ORG
fis-128	189	6	del carico applicato all’indentatore	ORG
fis-128	189	7	mediante la seguente relazione	ORG
fis-128	190	1		LOC
fis-128	190	2	4	CARDINAL
fis-128	190	3	510	CARDINAL
fis-128	190	4	5	CARDINAL
fis-128	190	5	dalla costante	PERSON
fis-128	190	6	10	CARDINAL
fis-128	191	1	n http://dx.medra.org/10.3221/igf-esis.19.04&auth=true http://www.gruppofrattura.it l. susmel et alii	ORG
fis-128	191	2	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-128	191	3	19	CARDINAL
fis-128	191	4	2012	DATE
fis-128	191	5	37	CARDINAL
fis-128	191	6	10.3221	CARDINAL
fis-128	191	7	48	CARDINAL
fis-128	191	8	al 7075-t6	ORG
fis-128	195	1	7	CARDINAL
fis-128	197	1	7	CARDINAL
fis-128	197	2	8	CARDINAL
fis-128	197	3	della metodologia proposta	PERSON
fis-128	198	1	8	CARDINAL
fis-128	199	1	il valore della costante	PERSON
fis-128	199	2	nella relazione	ORG
fis-128	199	3	4	CARDINAL
fis-128	199	4	determinato considerando una configurazione di riferimento	PERSON
fis-128	199	5	cui siano noti	PERSON
fis-128	200	1	hvs	PERSON
fis-128	201	1	p cos t hv 	ORG
fis-128	201	2	6	CARDINAL
fis-128	201	3	un qualsiasi valore del carico applicato	PERSON
fis-128	201	4	e una volta calcolato il valore di hvfem mediante	ORG
fis-128	201	5	un	ORG
fis-128	201	6	la durezza del materiale può essere	GPE
fis-128	201	7		PERSON
fis-128	201	8	7	CARDINAL
fis-128	201	9	http://www.gruppofrattura.it l. susmel et alii	PERSON
fis-128	201	10	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-128	201	11	19	CARDINAL
fis-128	201	12	2012	DATE
fis-128	201	13	37	CARDINAL
fis-128	201	14	10.3221	CARDINAL
fis-128	201	15	49	DATE
fis-128	202	1	applicando la metodologia ingegneristica proposta	ORG
fis-128	202	2	questo paragrafo sono riassunti nei diagrammi di fig.	ORG
fis-128	203	1	8	CARDINAL
fis-128	203	2	tali	GPE
fis-128	203	3	sono stati ottenuti	PERSON
fis-128	203	4	il calcolo della costante	PERSON
fis-128	204	1	6	CARDINAL
fis-128	204	2	quella relativa	PERSON
fis-128	204	3	una prova di macro	ORG
fis-128	204	4	il carico applicato	ORG
fis-128	205	1	490	CARDINAL
fis-128	205	2	allora concludere questo paragrafo	PERSON
fis-128	205	3	mostrato dalla	PERSON
fis-128	206	1	8	CARDINAL
fis-128	206	2	estremamente semplificato	PERSON
fis-128	206	3	consente di ottenere	PERSON
fis-128	206	4	delle stime	PERSON
fis-128	206	5	da un punto di vista	PERSON
fis-128	206	6	ingegneristico e quindi la metodologia di stima	ORG
fis-128	206	7	presenta una	GPE
fis-128	206	8	utilità pratica	PERSON
fis-128	207	1	discussione l lavoro sintetizzato nel presente articolo si poneva	ORG
fis-128	207	2	obbiettivo primario quello di verificare se	ORG
fis-128	207	3	un	ORG
fis-128	207	4	approccio elasto-plastico agli elementi	PERSON
fis-128	207	5	finiti fosse	PERSON
fis-128	207	6	grado di	PERSON
fis-128	207	7	dei materiali metallici	PERSON
fis-128	207	8	questo sia	PERSON
fis-128	208	1	verificare validità e accuratezza	PERSON
fis-128	208	2	della metodologia	ORG
fis-128	208	3	sono state condotte una serie di analisi	ORG
fis-128	208	4	su tre materiali metallici	PERSON
fis-128	208	5	al 7075-t6	ORG
fis-128	208	6	bs970-en3b e aisi 316l	ORG
fis-128	208	7	caratteristiche metallurgiche alquanto	PERSON
fis-128	209	1	una	ORG
fis-128	209	2	confermando	ORG
fis-128	209	3	d’altra parte	ORG
fis-128	209	4	quanto già noto	PERSON
fis-128	209	5	letteratura	GPE
fis-128	209	6	più	GPE
fis-128	209	7	della durezza misurata	ORG
fis-128	209	8	di un	PERSON
fis-128	209	9	tenda	ORG
fis-128	209	10	al diminuire della dimensione della	ORG
fis-128	209	11	uno stesso materiale	PERSON
fis-128	209	12	di durezza misurati	PERSON
fis-128	209	13	campo nanoscopico sono risultati anche	ORG
fis-128	209	14	100%	PERCENT
fis-128	209	15	campo macroscopico	ORG
fis-128	210	1	una	ORG
fis-128	210	2	diversità può essere	ORG
fis-128	210	3	al diverso ruolo giocato dalla dimensione del grano sul comportamento	ORG
fis-128	210	4	meccanico globale del materiale	ORG
fis-128	210	5	al diverso ruolo giocato dalla	PERSON
fis-128	210	6	reale morfologia del materiale sul valore della durezza misurata al diminuire delle dimensioni della superficie indentata.	PERSON
fis-128	211	1	campo macroscopico	ORG
fis-128	211	2	ipotesi di omogeneità e di isotropia di compenso grazie alle quali	PERSON
fis-128	211	3	della grana	PERSON
fis-128	211	4	cristallina può essere totalmente trascurata	ORG
fis-128	211	5	nel modellare	PERSON
fis-128	212	1	presenza di grandi deformazioni plastiche	PERSON
fis-128	212	2	questo ambito la meccanica del continuo	FAC
fis-128	212	3	risulta idonea	PERSON
fis-128	212	4	descrivere il fenomeno investigato	PERSON
fis-128	212	5	campo elasto-plastico	ORG
fis-128	212	6	ipotizzando un	PERSON
fis-128	212	7	di tipo isotropico	PERSON
fis-128	212	8	con estrema	ORG
fis-128	212	9	il valore	PERSON
fis-128	212	10	della superficie indentata	ORG
fis-128	213	1	al contrario	PERSON
fis-128	213	2	al diminuire della dimensione della superficie indentata	ORG
fis-128	213	3	il ruolo della struttura cristallina	ORG
fis-128	213	4	diventa sempre più importante	ORG
fis-128	213	5	tanto che quando l’area dell’impronta diventa confrontabile con la	ORG
fis-128	213	6	dimensione media del grano	ORG
fis-128	213	7	la meccanica del continuo	PERSON
fis-128	213	8	applicata con	ORG
fis-128	213	9	grado di modellare correttamente il fenomeno investigato	PERSON
fis-128	214	1	nel tentativo di verificare se esisteva comunque la possibilità di estendere	PERSON
fis-128	214	2	della meccanica del continuo	PERSON
fis-128	214	3	anche al campo nanoscopico	PERSON
fis-128	214	4	si è provato	PERSON
fis-128	214	5	316l anche	ORG
fis-128	214	6	la curva	GPE
fis-128	214	7	monotona	GPE
fis-128	214	8	larghezza della zona	ORG
fis-128	214	9	questo tentativo prendeva	PERSON
fis-128	214	10	spunto di partenza	PERSON
fis-128	214	11	che un	ORG
fis-128	214	12	finiti potesse essere esteso	PERSON
fis-128	214	13	successo anche	PERSON
fis-128	214	14	livello nanoscopico	GPE
fis-128	214	15	ammesso che per la sua	ORG
fis-128	214	16	proprietà del materiale il più possibile	PERSON
fis-128	214	17	al singolo grano	PERSON
fis-128	215	1	purtroppo	PERSON
fis-128	215	2	però	ORG
fis-128	215	3	anche se molto interessante dal punto di vista filosofico/teorico	ORG
fis-128	216	1	sperati	PERSON
fis-128	217	1	parere degli scriventi	ORG
fis-128	217	2	il motivo di un	PERSON
fis-128	217	3	al fatto che il	PERSON
fis-128	217	4	comportamento meccanico di un	PERSON
fis-128	217	5	anche se formato da pochi grani	ORG
fis-128	217	6	comunque dal comportamento	ORG
fis-128	217	7	meccanico di un	PERSON
fis-128	217	8	singolo grano	PERSON
fis-128	218	1	più	GPE
fis-128	218	2	è evidente che quando l’area della superficie indentata risulta essere	ORG
fis-128	218	3	alla dimensione del grano le reali proprietà meccaniche	PERSON
fis-128	218	4	modo determinante il	PERSON
fis-128	219	1	delle direzioni preferenziali di scorrimento delle dislocazioni	PERSON
fis-128	219	2	nonché la possibilità che hanno tali	ORG
fis-128	219	3	presenza di fenomeni di deformazione così	PERSON
fis-128	219	4	modo decisivo le caratteristiche	ORG
fis-128	219	5	dell’impronta generata dall’indentatore	PERSON
fis-128	220	1	alla luce di queste considerazioni si comprende il motivo	ORG
fis-128	220	2	cui la teoria dello	PERSON
fis-128	220	3	10	CARDINAL
fis-128	220	4	modo rigoroso e scientifico	PERSON
fis-128	220	5	fenomeni investigati nel presente lavoro:	ORG
fis-128	220	6	livello nanoscopico	GPE
fis-128	220	7	il moto delle dislocazioni	ORG
fis-128	220	8	presenza di forti gradienti di deformazione gioca il ruolo più importante	PERSON
fis-128	220	9	della durezza	ORG
fis-128	220	10	quando questa	PERSON
fis-128	220	11	di un	PERSON
fis-128	221	1	nonostante questa	PERSON
fis-128	221	2	convinzione però	PERSON
fis-128	221	3	nel presente lavoro si è comunque tentato di formalizzare una regola pratica	PERSON
fis-128	221	4	basata sul comportamento plastico del materiale	PERSON
fis-128	221	5	campo macroscopico	ORG
fis-128	221	6	nel tentativo di proporre uno	PERSON
fis-128	221	7	ingegneristico che consentisse	ORG
fis-128	221	8	http://www.gruppofrattura.it l. susmel et alii	PERSON
fis-128	221	9	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-128	221	10	19	CARDINAL
fis-128	221	11	2012	DATE
fis-128	221	12	37	CARDINAL
fis-128	221	13	10.3221	CARDINAL
fis-128	221	14	50	CARDINAL
fis-128	221	15	da un	PERSON
fis-128	221	16	mediante gli elementi	ORG
fis-128	221	17	dalla dimensione dell’impronta	PERSON
fis-128	222	1	tra stime e risultati	PERSON
fis-128	222	2	consentito di	PERSON
fis-128	222	3	seppure nella sua semplicità	ORG
fis-128	222	4	i valori della durezza sia	FAC
fis-128	222	5	campo macroscopico	ORG
fis-128	222	6	campo microscopico	ORG
fis-128	222	7	che	ORG
fis-128	222	8	campo nanoscopico	GPE
fis-128	222	9	dalla dimensione assoluta	PERSON
fis-128	223	1	un	ORG
fis-128	223	2	approccio	ORG
fis-128	223	3	su un forte pragmatismo ingegneristico	PERSON
fis-128	223	4	dato ottimi risultati	PERSON
fis-128	223	5	un valido	PERSON
fis-128	223	6	situazioni ingegneristiche di interesse	ORG
fis-128	224	1	conclusioni  le	PERSON
fis-128	224	2	condotte su tre materiali metallici diversi	PERSON
fis-128	224	3	al 7075-t6	PERSON
fis-128	224	4	bs970-en3b e aisi 316l	ORG
fis-128	224	5	hanno evidenziato un	ORG
fis-128	224	6	della durezza	ORG
fis-128	224	7	al diminuire della superficie indentata	ORG
fis-128	224	8	 le simulazioni agli elementi	ORG
fis-128	224	9	finiti hanno dimostrato di essere	PERSON
fis-128	224	10	fintantoché si resta	PERSON
fis-128	224	11	nell’ambito di validità	PERSON
fis-128	224	12	della meccanica del continuo	PERSON
fis-128	224	13	ovvero fintantoché le misure delle	ORG
fis-128	224	14	hanno dimensione superiore alla dimensione	ORG
fis-128	224	15	media della grana cristallina	ORG
fis-128	224	16	 le proprietà meccaniche	ORG
fis-128	224	17	di trazione	PERSON
fis-128	224	18	su microprovini si sono rivelate	PERSON
fis-128	224	19	della meccanica del continuo alla	PERSON
fis-128	224	20	di microe	PERSON
fis-128	224	21	di microe	PERSON
fis-128	224	22	metodologia ingegneristica proposta si è	PERSON
fis-128	224	23	dimostrata un utile	ORG
fis-128	224	24	risultati numerici ottenibili con	FAC
fis-128	224	25	più comuni	ORG
fis-128	224	26	codici di calcolo agli elementi finiti	PERSON
fis-128	224	27	situazioni di interesse	ORG
fis-128	224	28	dei materiali metallici	PERSON
fis-128	224	29	dalla dimensione della superficie	PERSON
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