id	sid	eid	entity	type
fis-35	1	1	a. carpinteri et alii	PERSON
fis-35	1	2	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-35	1	3	7	DATE
fis-35	1	4	2009	DATE
fis-35	1	5	1728	CARDINAL
fis-35	1	6	10.3221	CARDINAL
fis-35	1	7	il modello della fessura coesiva	ORG
fis-35	1	8	valutazione della duttilità degli elementi	ORG
fis-35	1	9	armato alberto carpinteri	ORG
fis-35	1	10	mauro corrado	PERSON
fis-35	1	11	giuseppe mancini	PERSON
fis-35	1	12	marco paggi politecnico di torino	PERSON
fis-35	1	13	di ingegneria	ORG
fis-35	1	14	corso duca degli abruzzi 24,	PERSON
fis-35	1	15	10129	DATE
fis-35	1	16	torino	GPE
fis-35	1	17	italy riassunto	GPE
fis-35	1	18	il problema della valutazione	PERSON
fis-35	1	19	della duttilità degli elementi	ORG
fis-35	1	20	armato soggetti	ORG
fis-35	1	21	o presso-flessione	PERSON
fis-35	1	22	studiato negli ultimi decenni	ORG
fis-35	1	23	sia da un punto di vista sperimentale che analitico	PERSON
fis-35	2	1	di numerosi parametri di progetto sulla duttilità	PERSON
fis-35	2	2	un	ORG
fis-35	2	3	grado di descrivere completamente la	PERSON
fis-35	2	4	risposta meccanica di elementi	PERSON
fis-35	2	5	conto di tutti gli	PERSON
fis-35	2	6	dovuti alla non-linearità dei materiali	PERSON
fis-35	3	1	nel passato	PERSON
fis-35	3	2	maniera approfondita	PERSON
fis-35	3	3	della classe di duttilità	PERSON
fis-35	3	4	mentre il ruolo degli effetti	ORG
fis-35	3	5	di scala	PERSON
fis-35	3	6	evidenziato da più	PERSON
fis-35	3	7	stato ancora del tutto chiarito	PERSON
fis-35	4	1	una delle ragioni	PERSON
fis-35	4	2	principali è l’inadeguatezza dei modelli tradizionali	PERSON
fis-35	4	3	su leggi costitutive	PERSON
fis-35	4	4	tra tensioni e deformazioni	FAC
fis-35	5	1	nel presente lavoro	PERSON
fis-35	5	2	si propone un nuovo modello	PERSON
fis-35	5	3	basato sul concetto della localizzazione delle deformazioni	PERSON
fis-35	5	4	capace di descrivere la	PERSON
fis-35	5	5	propagazione della fessura e	ORG
fis-35	5	6	di carico	PERSON
fis-35	6	1	il comportamento non-lineare del calcestruzzo	PERSON
fis-35	6	2	è modellato attraverso l’overlapping	ORG
fis-35	6	3	al danneggiamento del calcestruzzo mediante una compenetrazione del materiale	PERSON
fis-35	7	1	con questo nuovo algoritmo	PERSON
fis-35	7	2	possibile	GPE
fis-35	7	3	l’effettiva risposta flessionale di elementi	ORG
fis-35	7	4	armato al variare della percentuale	PERSON
fis-35	7	5	di armatura e della scala dimensionale	PERSON
fis-35	8	1	della risposta post-picco	ORG
fis-35	8	2	valutazione delle rotazioni plastiche	ORG
fis-35	8	3	di travi	PERSON
fis-35	8	4	armato soggette	ORG
fis-35	8	5	su tre punti	PERSON
fis-35	9	1	si propone infine	PERSON
fis-35	9	2	un	ORG
fis-35	9	3	ampio confronto	PERSON
fis-35	9	4	con	GPE
fis-35	9	5	lo scopo di dimostrare la validità del nuovo approccio	PERSON
fis-35	11	1	the last decades	DATE
fis-35	14	1	one	CARDINAL
fis-35	18	1	three	CARDINAL
fis-35	20	1	http://www.gruppofrattura.it a. carpinteri et alii	PERSON
fis-35	20	2	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-35	20	3	7	DATE
fis-35	20	4	2009	DATE
fis-35	20	5	17	CARDINAL
fis-35	20	6	10.3221	CARDINAL
fis-35	20	7	18	CARDINAL
fis-35	21	1	calcestruzzo armato	PERSON
fis-35	21	2	di scala	PERSON
fis-35	21	3	modello coesivo	PERSON
fis-35	21	4	metodo degli elementi	ORG
fis-35	22	1	l comportamento del calcestruzzo	PERSON
fis-35	22	2	risposta meccanica nella fase di post-picco	ORG
fis-35	22	3	hanno un	PERSON
fis-35	22	4	nel progetto di strutture	ORG
fis-35	22	5	calcestruzzo semplice e armato	ORG
fis-35	23	1	il progetto di elementi	PERSON
fis-35	23	2	infatti	GPE
fis-35	23	3	è basato sul confronto tra una caratteristica sollecitante e la corrispondente resistenza	PERSON
fis-35	23	4	valutata sulla	PERSON
fis-35	23	5	della resistenza propria del materiale e del meccanismo	ORG
fis-35	23	6	di collasso	PERSON
fis-35	24	1	il comportamento del materiale nella fase di post-picco	PERSON
fis-35	24	2	invece fondamentale	ORG
fis-35	24	3	una corretta valutazione della duttilità	ORG
fis-35	24	4	della struttura	PERSON
fis-35	24	5	esempio nella valutazione	PERSON
fis-35	24	6	della deformazione assiale	ORG
fis-35	24	7	ultima di pilastri	PERSON
fis-35	24	8	della capacità di rotazione plastica di travi	ORG
fis-35	24	9	armato	ORG
fis-35	25	1	questo contesto	PERSON
fis-35	25	2	gli effetti della dimensione strutturale giocano un ruolo importante	PERSON
fis-35	25	3	dovuto al fatto che	PERSON
fis-35	25	4	del calcestruzzo vengono valutati su provini alla scala del laboratorio	ORG
fis-35	25	5	alquanto diversa dalla dimensione delle strutture reali	ORG
fis-35	25	6	da qui la	PERSON
fis-35	25	7	di sviluppare modelli analitici	ORG
fis-35	25	8	numerici che permettano di	PERSON
fis-35	25	9	alle grandi	PERSON
fis-35	26	1	del secolo scorso	ORG
fis-35	26	2	con il	ORG
fis-35	26	3	del calcolo plastico	PERSON
fis-35	26	4	metodo di valutazione	PERSON
fis-35	26	5	del carico ultimo di una struttura	PERSON
fis-35	27	1	1	CARDINAL
fis-35	28	1	questo contesto	PERSON
fis-35	28	2	permettere la	PERSON
fis-35	28	3	ridistribuzione dei momenti flettenti	ORG
fis-35	28	4	di strutture iperstatiche	ORG
fis-35	29	1	può essere	DATE
fis-35	29	2	valutata attraverso la capacità di rotazione delle	PERSON
fis-35	29	3	plastiche che si sviluppano nelle sezioni più	ORG
fis-35	30	1	tal proposito	PERSON
fis-35	30	2	possibili definizioni di rotazione plastica sono	PERSON
fis-35	30	3	letteratura	GPE
fis-35	31	1	90	CARDINAL
fis-35	31	2	2	CARDINAL
fis-35	31	3	al massimo momento resistente e quella relativa allo snervamento dell’acciaio	ORG
fis-35	32	1	al fine di considerare il contributo di duttilità	PERSON
fis-35	32	2	sviluppato oltre il	ORG
fis-35	32	3	carico massimo	PERSON
fis-35	32	4	3	CARDINAL
fis-35	32	5	4	CARDINAL
fis-35	32	6	una misura	PERSON
fis-35	32	7	della rotazione plastica	PERSON
fis-35	32	8	differenza tra la	PERSON
fis-35	32	9	oltre la quale si ha	FAC
fis-35	32	10	un rapido decremento	PERSON
fis-35	32	11	del momento resistente e la rotazione di snervamento dell’acciaio (	ORG
fis-35	32	12	2	CARDINAL
fis-35	33	1	1	CARDINAL
fis-35	34	1	delle travi	GPE
fis-35	34	2	armato	ORG
fis-35	35	1	1	CARDINAL
fis-35	35	2	differenti definizioni di rotazione plastica nel diagramma momento-rotazione della sezione più	PERSON
fis-35	36	1	del fenomeno di formazione e di sviluppo delle cerniere	PERSON
fis-35	36	2	derivano dalle	ORG
fis-35	36	3	condotte negli anni	PERSON
fis-35	36	4	60	CARDINAL
fis-35	36	5	del secolo scorso	ORG
fis-35	36	6	del ceb	ORG
fis-35	37	1	5	CARDINAL
fis-35	38	1	baker	PERSON
fis-35	39	1	sulla base	PERSON
fis-35	39	2	dei risultati	GPE
fis-35	39	3	pubblicati nel 1967	ORG
fis-35	39	4	6	CARDINAL
fis-35	39	5	di descrivere la rotazione plastica	PERSON
fis-35	39	6	funzione della profondità	ORG
fis-35	39	7	relativa dell’asse neutro	ORG
fis-35	39	8	d. di conseguenza	PERSON
fis-35	39	9	fu proposta la seguente relazione iperbolica	ORG
fis-35	39	10	la curva	GPE
fis-35	39	11	5%	PERCENT
fis-35	39	12	1	CARDINAL
fis-35	39	13	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-35	39	14	7	DATE
fis-35	39	15	2009	DATE
fis-35	39	16	1728	CARDINAL
fis-35	39	17	10.3221	CARDINAL
fis-35	39	18	fu assunta da alcune	PERSON
fis-35	39	19	78	CARDINAL
fis-35	39	20	risolvere il problema della valutazione delle	PERSON
fis-35	39	21	ammissibili ai fini progettuali	ORG
fis-35	40	1	un	ORG
fis-35	40	2	secondo importante contributo fu dato dalla ricerca condotta agli	PERSON
fis-35	40	3	degli anni	PERSON
fis-35	40	4	80	CARDINAL
fis-35	40	5	l’università di stoccarda dal gruppo coordinato dal prof	PERSON
fis-35	40	6	eligehausen	PERSON
fis-35	41	1	7	CARDINAL
fis-35	42	1	sviluppato	DATE
fis-35	42	2	un	ORG
fis-35	42	3	analitico	NORP
fis-35	42	4	plastiche considerando l’esistenza di	PERSON
fis-35	42	5	tipi di collasso	PERSON
fis-35	42	6	lato acciaio e lato calcestruzzo	PERSON
fis-35	43	1	proposte sono	PERSON
fis-35	44	1	2	CARDINAL
fis-35	45	1	1	CARDINAL
fis-35	46	1	aspetti fondamentali devono essere evidenziati	PERSON
fis-35	46	2	presenza di un	PERSON
fis-35	46	3	dovuto alla rottura	PERSON
fis-35	46	4	lato acciaio e la presenza di	PERSON
fis-35	46	5	caratteristiche di duttilità differenti	PERSON
fis-35	46	6	tali curve furono	ORG
fis-35	46	7	seguito adottate dal model	PERSON
fis-35	46	8	90	CARDINAL
fis-35	47	1	successivamente altri modelli furono	PERSON
fis-35	47	2	enfatizzando uno o più particolari	ORG
fis-35	47	3	8	CARDINAL
fis-35	48	1	normativa	ORG
fis-35	48	2	quella presente	PERSON
fis-35	48	3	2	CARDINAL
fis-35	49	1	11	CARDINAL
fis-35	50	1	3	CARDINAL
fis-35	50	2	alta	ORG
fis-35	50	3	mentre quelle	PERSON
fis-35	50	4	pieno si riferiscono	PERSON
fis-35	51	1	delle indicazioni delle	PERSON
fis-35	51	2	sia stato trascurato	PERSON
fis-35	51	3	sebbene numerose campagne sperimentali abbiano evidenziato una forte	PERSON
fis-35	51	4	di	ORG
fis-35	52	1	12-15	CARDINAL
fis-35	53	1	2	CARDINAL
fis-35	53	2	evoluzione delle formule di progetto	ORG
fis-35	53	3	il calcolo della rotazione plastica ammissibile	PERSON
fis-35	54	1	3	CARDINAL
fis-35	54	2	legami tra rotazione plastica ammissibile e profondità	PERSON
fis-35	54	3	relativa dell’asse neutro	ORG
fis-35	54	4	2	CARDINAL
fis-35	54	5	1990	DATE
fis-35	54	6	3	CARDINAL
fis-35	54	7	la causa degli effetti	ORG
fis-35	54	8	di scala	PERSON
fis-35	54	9	anche per quanto riguarda la capacità di rotazione	ORG
fis-35	54	10	nella localizzazione delle deformazioni	PERSON
fis-35	54	11	sia	GPE
fis-35	55	1	hillerborg fu il primo	PERSON
fis-35	55	2	decisamente più intuitivo nel caso della trazione	ORG
fis-35	55	3	anche	ORG
fis-35	56	1	al suo approccio	PERSON
fis-35	56	2	una volta raggiunta la	ORG
fis-35	56	3	si verifica una localizzazione delle deformazioni	PERSON
fis-35	57	1	di una zona della trave avente	ORG
fis-35	57	2	una lunghezza pari alla profondità	PERSON
fis-35	57	3	della zona compressa	ORG
fis-35	58	1	bažant	PERSON
fis-35	59	1	16	CARDINAL
fis-35	59	2	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-35	59	3	7	DATE
fis-35	59	4	2009	DATE
fis-35	59	5	17	CARDINAL
fis-35	59	6	10.3221	CARDINAL
fis-35	59	7	nel quale la zona di localizzazione è definita	PERSON
fis-35	59	8	del materiale	PERSON
fis-35	60	1	di affrontare il problema degli effetti di scala	PERSON
fis-35	60	2	ma di fatto	PERSON
fis-35	60	3	di ottenere una legge costitutiva	PERSON
fis-35	60	4	propria del materiale	PERSON
fis-35	60	5	essendo la lunghezza di localizzazione proporzionale alla dimensione del provino	PERSON
fis-35	61	1	la lunghezza di localizzazione non è definita sulla	PERSON
fis-35	61	2	ma da un	PERSON
fis-35	61	3	di risultati	ORG
fis-35	62	1	numerose campagne	ORG
fis-35	63	1	17-22	CARDINAL
fis-35	64	1	nel presente lavoro	PERSON
fis-35	64	2	il comportamento del calcestruzzo	PERSON
fis-35	64	3	viene descritto mediante	PERSON
fis-35	64	4	un nuovo modello	ORG
fis-35	64	5	nel quale il processo di collasso del calcestruzzo	PERSON
fis-35	64	6	modo analogo	ORG
fis-35	65	1	è rappresentata dall’apertura della fessura	FAC
fis-35	65	2	mentre	GPE
fis-35	65	3	mostrato	ORG
fis-35	65	4	fig.	DATE
fis-35	66	1	4	CARDINAL
fis-35	66	2	un	ORG
fis-35	66	3	numerico più complesso	PERSON
fis-35	66	4	sviluppato	DATE
fis-35	66	5	descrivere il comportamento delle cerniere	PERSON
fis-35	66	6	calcestruzzo armato.	PERSON
fis-35	67	1	modello sarà successivamente validato mediante confronto	PERSON
fis-35	67	2	condotte su travi	PERSON
fis-35	67	3	armato da bosco e debernardi	PERSON
fis-35	68	1	14	CARDINAL
fis-35	69	1	sarà proposto	PERSON
fis-35	69	2	un confronto tra	PERSON
fis-35	69	3	del modello e le prescrizioni dell’eurocodice 2 riguardanti la capacità rotazionale	EVENT
fis-35	69	4	di travi	PERSON
fis-35	69	5	armato	ORG
fis-35	70	1	figura 4	PERSON
fis-35	70	2	alla fessura coesiva	ORG
fis-35	71	1	analisi numerica n questa sezione si propone un nuovo	PERSON
fis-35	71	2	basato sui concetti	PERSON
fis-35	71	3	della meccanica della frattura	ORG
fis-35	71	4	la	GPE
fis-35	71	5	valutazione della capacità di rotazione plastica di travi	ORG
fis-35	71	6	armato soggette	ORG
fis-35	73	1	è condotta su un	ORG
fis-35	73	2	concio di trave	GPE
fis-35	73	3	lunghezza pari all’altezza	ORG
fis-35	73	4	momento flettente costante.	ORG
fis-35	74	1	della zona di formazione della cerniera plastica	PERSON
fis-35	74	2	coerentemente con quanto suggerito dall’eurocodice 2	ORG
fis-35	75	1	trazione e di	GPE
fis-35	75	2	nella sezione di mezzeria	ORG
fis-35	75	3	mentre la parte restante abbia	ORG
fis-35	75	4	un	ORG
fis-35	75	5	comportamento elastico	PERSON
fis-35	76	1	ciò implica che sia	PERSON
fis-35	76	2	anziché una fessurazione	PERSON
fis-35	77	1	nella sezione di mezzeria	ORG
fis-35	77	2	elastica	GPE
fis-35	77	3	al raggiungimento della resistenza	PERSON
fis-35	78	1	quando	GPE
fis-35	78	2	limite è raggiunto	ORG
fis-35	78	3	una fessura coesiva si propaga dall’intradosso verso	PERSON
fis-35	78	4	l’estradosso del concio	DATE
fis-35	79	1	al di fuori	PERSON
fis-35	79	2	il materiale	PERSON
fis-35	79	3	comportamento elastico	PERSON
fis-35	80	1	questa fase	ORG
fis-35	80	2	il momento	PERSON
fis-35	80	3	esterno aumenta	PERSON
fis-35	80	4	la	GPE
fis-35	80	5	al lembo	ORG
fis-35	81	1	inizia il danneggiamento	PERSON
fis-35	81	2	localizzazione dell’energia dissipata	ORG
fis-35	81	3	che viene descritta mediante la	PERSON
fis-35	82	1	più grande	ORG
fis-35	82	2	più piccoli sono gli sforzi di	ORG
fis-35	82	3	dai	ORG
fis-35	83	1	il modello coesivo per descrivere la	PERSON
fis-35	83	2	al modello	ORG
fis-35	84	1	23	CARDINAL
fis-35	84	2	24	DATE
fis-35	84	3	la legge	ORG
fis-35	84	4	una relazione σ−ε	PERSON
fis-35	84	5	al raggiungimento della resistenza	PERSON
fis-35	85	1	nella zona di processo	PERSON
fis-35	85	2	il materiale danneggiato	PERSON
fis-35	85	3	è ancora	PERSON
fis-35	85	4	grado di	PERSON
fis-35	85	5	trasmettere sforzi attraverso le facce della fessura	ORG
fis-35	86	1	tali sforzi sono inversamente proporzionali all’apertura della fessura	ORG
fis-35	86	2	secondo la seguente espressione:	PERSON
fis-35	88	1	t cr t ut	FAC
fis-35	88	2	2	CARDINAL
fis-35	88	3	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-35	88	4	7	DATE
fis-35	88	5	2009	DATE
fis-35	88	6	1728	CARDINAL
fis-35	88	7	10.3221	CARDINAL
fis-35	88	8	è il valore critico dall’apertura della fessura	ORG
fis-35	88	9	oltre il quale si annullano gli sforzi trasmessi e	PERSON
fis-35	88	10	l’area sottesa dalla curva	ORG
fis-35	88	11	rappresenta	GPE
fis-35	88	12	di frattura	PERSON
fis-35	89	1	il modello di overlapping per	PERSON
fis-35	89	2	descrivere la	PERSON
fis-35	89	3	ambito strutturale	GPE
fis-35	89	4	le leggi costitutive	ORG
fis-35	89	5	maggiormente adottate	PERSON
fis-35	89	6	comportamento del materiale	PERSON
fis-35	89	7	funzione della	GPE
fis-35	89	8	legge elasto-plastica	PERSON
fis-35	89	9	di sargin	PERSON
fis-35	90	1	questo approccio	PERSON
fis-35	90	2	che implica una	PERSON
fis-35	91	1	dissipazione di energia	PERSON
fis-35	91	2	dell’intero	DATE
fis-35	91	3	di descrivere correttamente il	PERSON
fis-35	91	4	comportamento meccanico al variare della dimensione strutturale	PERSON
fis-35	92	1	al contrario	PERSON
fis-35	92	2	gli effetti della scala sono dovuti alla localizzazione delle deformazioni	PERSON
fis-35	93	1	di una banda di danneggiamento	PERSON
fis-35	93	2	17	CARDINAL
fis-35	93	3	localizzazione dell’energia dissipata nella fase di postpicco	ORG
fis-35	94	1	tal proposito	PERSON
fis-35	94	2	è stato evidenziato come	ORG
fis-35	94	3	unità di	GPE
fis-35	94	4	della scala	PERSON
fis-35	94	5	mentre	GPE
fis-35	94	6	la stessa energia	PERSON
fis-35	94	7	rapportata all’area	ORG
fis-35	94	8	della sezione trasversale	ORG
fis-35	94	9	possa essere	PERSON
fis-35	94	10	considerata costante	PERSON
fis-35	95	1	20-22	CARDINAL
fis-35	96	1	alcuni autori	ORG
fis-35	96	2	17	CARDINAL
fis-35	96	3	18	CARDINAL
fis-35	96	4	evidenziato che	ORG
fis-35	96	5	da un punto di vista globale	PERSON
fis-35	96	6	senza considerare	PERSON
fis-35	96	7	dettaglio il meccanismo di collasso del provino	PERSON
fis-35	96	8	lo schiacciamento localizzato può essere considerato come una caratteristica del materiale nella fase di post	PERSON
fis-35	96	9	quanto	ORG
fis-35	96	10	l’apertura della fessura	ORG
fis-35	96	11	trazione	GPE
fis-35	97	1	sulla base di	PERSON
fis-35	97	2	è possibile	ORG
fis-35	97	3	un	ORG
fis-35	97	4	più generale	ORG
fis-35	97	5	al fenomeno di danneggiamento	PERSON
fis-35	97	6	mentre la	FAC
fis-35	97	7	restante di provino	PERSON
fis-35	97	8	da carpinteri	PERSON
fis-35	98	1	25	CARDINAL
fis-35	99	1	di conseguenza viene introdotta una doppia legge	PERSON
fis-35	99	2	σ	CARDINAL
fis-35	99	3	al raggiungimento della resistenza	PERSON
fis-35	100	1	5a	CARDINAL
fis-35	100	2	e un	ORG
fis-35	100	3	σ	ORG
fis-35	101	1	5b	CARDINAL
fis-35	102	1	relazione descrive il modo	PERSON
fis-35	102	2	cui la	FAC
fis-35	102	3	tensione nel materiale	ORG
fis-35	102	4	danneggiato diminuisce dal valore massimo fino	ORG
fis-35	102	5	zero	CARDINAL
fis-35	102	6	della compenetrazione da zero	PERSON
fis-35	102	7	al valore critico wccr	PERSON
fis-35	103	1	importante notare che la	PERSON
fis-35	103	2	una quantità integrata che	ORG
fis-35	103	3	di caratterizzare il	PERSON
fis-35	103	4	senza la	PERSON
fis-35	103	5	necessità	GPE
fis-35	103	6	di modellare nello specifico il	ORG
fis-35	103	7	di rottura	PERSON
fis-35	103	8	che può variare dalla	ORG
fis-35	103	9	del provino	ORG
fis-35	104	1	5	CARDINAL
fis-35	104	2	modello di overlapping	PERSON
fis-35	105	1	l’area sottesa dalla curva σ	ORG
fis-35	105	2	w riportata	GPE
fis-35	106	1	5b	CARDINAL
fis-35	106	2	rappresenta	GPE
fis-35	106	3	di	ORG
fis-35	106	4	unità di superficie	GPE
fis-35	107	1	una proprietà del materiale dal momento che non	PERSON
fis-35	107	2	affetta dalla scala strutturale	PERSON
fis-35	108	1	la	GPE
fis-35	108	2	formulazione empirica utilizzata nel presente lavoro	ORG
fis-35	108	3	determinarne il valore	PERSON
fis-35	109	1	19	CARDINAL
fis-35	109	2	basata su risultati di	PERSON
fis-35	109	3	condotte su	PERSON
fis-35	109	4	calcestruzzo semplice e armato	ORG
fis-35	109	5	2	CARDINAL
fis-35	109	6	2	CARDINAL
fis-35	109	7	10000 σσσ pk	MONEY
fis-35	109	8	3	CARDINAL
fis-35	109	9	σc,0	PERSON
fis-35	109	10	un	ORG
fis-35	109	11	dipendente dalla resistenza	PERSON
fis-35	109	12	trazione e dalla percentuale	ORG
fis-35	109	13	volumetrica delle staffe e pe	FAC
fis-35	109	14	è la pressione laterale effettiva esercitata sul calcestruzzo	ORG
fis-35	110	1	19	CARDINAL
fis-35	110	2	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-35	110	3	7	DATE
fis-35	110	4	2009	DATE
fis-35	110	5	17	CARDINAL
fis-35	110	6	10.3221	CARDINAL
fis-35	110	7	22	CARDINAL
fis-35	111	1	può essere valutata mediante le seguente espressione:	ORG
fis-35	111	2	5080	CARDINAL
fis-35	111	3	4	CARDINAL
fis-35	111	4	kb dipende dalla resistenza	ORG
fis-35	112	1	la classe di resistenza del calcestruzzo	PERSON
fis-35	112	2	20	CARDINAL
fis-35	113	1	4	CARDINAL
fis-35	113	2	30	CARDINAL
fis-35	114	1	si può notare	PERSON
fis-35	114	2	di	ORG
fis-35	114	3	sia tra	PERSON
fis-35	114	4	tre ordini di grandezza	PERSON
fis-35	114	5	di frattura	PERSON
fis-35	114	6	mentre il valore critico della compenetrazione	PERSON
fis-35	114	7	≈ 1 mm	QUANTITY
fis-35	114	8	di un ordine di grandezza	PERSON
fis-35	114	9	al valore critico di apertura della fessura	ORG
fis-35	114	10	si vedano anche	ORG
fis-35	115	1	di jansen e shah	PERSON
fis-35	115	2	18	CARDINAL
fis-35	116	1	si può evidenziare che	PERSON
fis-35	116	2	nel caso di calcestruzzo compresso confinato	PERSON
fis-35	116	3	di	ORG
fis-35	117	1	3	CARDINAL
fis-35	117	2	critico della compenetrazione	ORG
fis-35	118	1	il modello proposto	PERSON
fis-35	118	2	basato su una compenetrazione fittizia	PERSON
fis-35	118	3	indipendente dalla dimensione strutturale	ORG
fis-35	119	1	la validità di questo approccio può essere dimostrata	PERSON
fis-35	119	2	17	CARDINAL
fis-35	119	3	18	CARDINAL
fis-35	119	4	ma anche da dimensioni	PERSON
fis-35	120	1	tal proposito	PERSON
fis-35	120	2	si considerino le	ORG
fis-35	120	3	condotte da ferrara e gobbi	PERSON
fis-35	121	1	26	CARDINAL
fis-35	121	2	0.5	CARDINAL
fis-35	121	3	1.0	CARDINAL
fis-35	121	4	1:2:4	CARDINAL
fis-35	122	1	funzione della	GPE
fis-35	122	2	fig	GPE
fis-35	123	1	6a	CARDINAL
fis-35	123	2	50x50 mm	QUANTITY
fis-35	123	3	100x100 mm	QUANTITY
fis-35	124	1	la	GPE
fis-35	124	2	sovrapposizione	NORP
fis-35	124	3	dei rami	PERSON
fis-35	124	4	di dette curve indica che	PERSON
fis-35	124	5	ci si poteva aspettare	PERSON
fis-35	124	6	la	GPE
fis-35	124	7	elastica	GPE
fis-35	124	8	modulo elastico	ORG
fis-35	125	1	al contrario	PERSON
fis-35	125	2	rami di post	PERSON
fis-35	125	3	influenzati	ORG
fis-35	125	4	dalla scala del provino	PERSON
fis-35	126	1	ciò comporta che la legge	PERSON
fis-35	126	2	non possa essere	ORG
fis-35	126	3	assunta	PERSON
fis-35	126	4	del materiale	PERSON
fis-35	127	1	6	CARDINAL
fis-35	127	2	da ferrara e gobbi	ORG
fis-35	128	1	26	CARDINAL
fis-35	128	2	legami tensione-deformazione	PERSON
fis-35	128	3	legge di	PERSON
fis-35	129	1	considerazioni totalmente differenti possono invece essere	PERSON
fis-35	129	2	riferimento alle leggi di	PERSON
fis-35	130	1	legami σ−w relativi alla fase di post-picco vengono ricavati dalle curve	ORG
fis-35	130	2	secondo la seguente procedura	PERSON
fis-35	130	3	1	CARDINAL
fis-35	130	4	totale del provino	ORG
fis-35	130	5	2	CARDINAL
fis-35	131	1	sottrae	ORG
fis-35	131	2	elastica del provino	GPE
fis-35	131	3	dovuta allo	GPE
fis-35	131	4	componente plastica della fase	ORG
fis-35	131	5	così come rappresentato	PERSON
fis-35	132	1	lo spostamento	PERSON
fis-35	132	2	5	CARDINAL
fis-35	132	3	agente	GPE
fis-35	132	4	etan	GPE
fis-35	132	5	il modulo elastico tangente	PERSON
fis-35	134	1	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-35	134	2	7	DATE
fis-35	134	3	2009	DATE
fis-35	134	4	1728	CARDINAL
fis-35	134	5	10.3221	CARDINAL
fis-35	134	6	σ−w	CARDINAL
fis-35	134	7	di ferrara e gobbi sono	PERSON
fis-35	135	1	6b	CARDINAL
fis-35	136	1	si può vedere	PERSON
fis-35	136	2	rappresentative del comportamento	LOC
fis-35	136	3	una banda molto ristretta	ORG
fis-35	136	4	la scarsa dipendenza della legge di	PERSON
fis-35	136	5	dalla snellezza e	ORG
fis-35	136	6	dalla scala del provino	PERSON
fis-35	137	1	7	CARDINAL
fis-35	137	2	totale	PRODUCT
fis-35	137	3	dell’armatura nella pratica corrente	PERSON
fis-35	137	4	descrivere il comportamento dell’acciaio sono	PERSON
fis-35	137	5	quali	PERSON
fis-35	137	6	quella elasto-plastica e	PERSON
fis-35	137	7	quella elasto-incrudente	PERSON
fis-35	138	1	nel nuovo modello che viene qui proposto	PERSON
fis-35	138	2	non è possibile	ORG
fis-35	138	3	quanto la sezione di mezzeria del concio	ORG
fis-35	139	1	necessario introdurre una legge che leghi la	PERSON
fis-35	139	2	tensione agente nell’armatura	ORG
fis-35	139	3	l’apertura della fessura	ORG
fis-35	140	1	passato	GPE
fis-35	140	2	modo semplice ma efficace	ORG
fis-35	140	3	un	ORG
fis-35	140	4	comportamento di tipo rigido-plastico	PERSON
fis-35	141	1	cioè imponendo che l’apertura della fessura	ORG
fis-35	141	2	sia nulla fino	PERSON
fis-35	141	3	27	CARDINAL
fis-35	142	1	nel presente modello si vuole invece	PERSON
fis-35	142	2	un	ORG
fis-35	142	3	approccio più vicino alla realtà	ORG
fis-35	142	4	nella quale l’apertura	PERSON
fis-35	142	5	ammessa anche	ORG
fis-35	142	6	assenza di snervamento	PERSON
fis-35	143	1	possibile dagli	PERSON
fis-35	143	2	tra calcestruzzo e armatura	PERSON
fis-35	145	1	tra acciaio e calcestruzzo	ORG
fis-35	145	2	funzione degli	GPE
fis-35	146	1	2	CARDINAL
fis-35	147	1	lunghezza di	PERSON
fis-35	147	2	pari	NORP
fis-35	148	1	d’altra parte	ORG
fis-35	148	2	l’integrazione delle	ORG
fis-35	148	3	è pari alla reazione dell’armatura	ORG
fis-35	149	1	al fine di semplificare	PERSON
fis-35	149	2	assunta una legge	PERSON
fis-35	149	3	al raggiungimento	PERSON
fis-35	149	4	dello snervamento dell’acciaio	ORG
fis-35	150	1	wy	GPE
fis-35	150	2	assunta pari	PERSON
fis-35	150	3	0.3 mm	QUANTITY
fis-35	150	4	algoritmo numerico nel modello	ORG
fis-35	150	5	numerico il concio di trave da analizzare è considerato	ORG
fis-35	150	6	comportamento perfettamente elastico e connesse	PERSON
fis-35	150	7	tra loro mediante	ORG
fis-35	150	8	n coppie di nodi lungo la sezione di mezzeria	PERSON
fis-35	150	9	fig.	DATE
fis-35	151	1	8	CARDINAL
fis-35	152	1	di tali	ORG
fis-35	152	2	agiranno le forze	PERSON
fis-35	152	3	di richiusura esercitata dall’armatura	ORG
fis-35	153	1	tutte queste forze	PERSON
fis-35	153	2	dagli	GPE
fis-35	153	3	di apertura della fessura e di sovrapposizione	ORG
fis-35	153	4	nella zona di crushing	ORG
fis-35	153	5	secondo le leggi	PERSON
fis-35	153	6	introdotte nei precedenti paragrafi	ORG
fis-35	154	1	così facendo	PERSON
fis-35	154	2	nella sezione di mezzeria saranno concentrati	ORG
fis-35	155	1	con riferimento alla fig.	ORG
fis-35	156	1	8	CARDINAL
fis-35	156	2	agenti sulla sezione di mezzeria sono date	ORG
fis-35	156	3	dalla seguente espressione	PERSON
fis-35	156	4	6	CARDINAL
fis-35	156	5	il vettore delle forze	PERSON
fis-35	156	6	è il vettore degli spostamenti nodali	ORG
fis-35	156	7	{km	PERSON
fis-35	156	8	il vettore dei coefficienti di influenza	PERSON
fis-35	156	9	il momento	PERSON
fis-35	157	1	il momento	PERSON
fis-35	158	1	dimensione fisica di una rigidezza e sono calcolati	ORG
fis-35	158	2	ciascuno	GPE
fis-35	158	3	fig.	DATE
fis-35	159	1	8	CARDINAL
fis-35	159	2	nella generica situazione che si verifica durante il processo di carico	ORG
fis-35	159	3	fig.	DATE
fis-35	160	1	9	CARDINAL
fis-35	160	2	si considerano le seguenti	ORG
fis-35	160	3	0i	CARDINAL
fis-35	161	1	1	CARDINAL
fis-35	161	2	2	DATE
fis-35	161	3	7a	CARDINAL
fis-35	161	4	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-35	161	5	7	DATE
fis-35	161	6	2009	DATE
fis-35	161	7	17	CARDINAL
fis-35	161	8	10.3221	CARDINAL
fis-35	163	1	 −=	ORG
fis-35	165	1	1	CARDINAL
fis-35	166	1	7b	CARDINAL
fis-35	166	2	0	CARDINAL
fis-35	166	3	7c	CARDINAL
fis-35	169	1	1	CARDINAL
fis-35	170	1	7e	CARDINAL
fis-35	170	2	7e	CARDINAL
fis-35	170	3	8	CARDINAL
fis-35	170	4	discretizzazione della sezione di mezzeria mediante n	ORG
fis-35	171	1	9	CARDINAL
fis-35	171	2	distribuzione delle forze	ORG
fis-35	172	1	6	CARDINAL
fis-35	172	2	7	CARDINAL
fis-35	172	3	un	ORG
fis-35	172	4	sistema algebrico lineare di 2n	PERSON
fis-35	172	5	2n+1	GPE
fis-35	172	6	ed m. l’ulteriore	PERSON
fis-35	172	7	equazione necessaria per la soluzione si ottiene imponendo	ORG
fis-35	172	8	che la forza agente nell’apice della	ORG
fis-35	172	9	fittizia	NORP
fis-35	172	10	la resistenza	GPE
fis-35	172	11	del materiale o che la forza agente nell’apice	ORG
fis-35	173	1	tra queste	PERSON
fis-35	173	2	condizioni	GPE
fis-35	173	3	si impone quella più prossima alla criticità	ORG
fis-35	174	1	che nel passo di soluzione considerato	PERSON
fis-35	174	2	raggiunto la crisi	PERSON
fis-35	174	3	viene fatto	PERSON
fis-35	174	4	di una posizione al passo successivo.	PERSON
fis-35	175	1	infine	PERSON
fis-35	175	2	ogni passo di soluzione	PERSON
fis-35	175	3	possibile calcolare la	PERSON
fis-35	175	4	totale del concio	GPE
fis-35	175	5	delle facce libere	PERSON
fis-35	175	6	il momento flettente	PERSON
fis-35	176	1	il vettore dei coefficienti di influenza	PERSON
fis-35	176	2	e dm è il coefficiente di influenza per il momento	ORG
fis-35	177	1	http://www.gruppofrattura.it a. carpinteri et alii	PERSON
fis-35	177	2	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-35	177	3	7	DATE
fis-35	177	4	2009	DATE
fis-35	177	5	1728	CARDINAL
fis-35	177	6	10.3221	CARDINAL
fis-35	177	7	e proposta	ORG
fis-35	177	8	un confronto tra	PERSON
fis-35	178	1	numerici ottenuti	PERSON
fis-35	178	2	mediante il	ORG
fis-35	178	3	coesivo	PERSON
fis-35	178	4	quelli delle	PERSON
fis-35	178	5	condotte da bosco e debernardi	PERSON
fis-35	178	6	14	CARDINAL
fis-35	179	1	14	CARDINAL
fis-35	179	2	di flessione	PERSON
fis-35	179	3	su tre punti travi	PERSON
fis-35	179	4	10	CARDINAL
fis-35	179	5	e differente altezza	ORG
fis-35	179	6	pari	ORG
fis-35	179	7	200	CARDINAL
fis-35	179	8	400	CARDINAL
fis-35	179	9	600 mm	QUANTITY
fis-35	180	1	differenti percentuali di armatura tesa	PERSON
fis-35	180	2	0.12%	PERCENT
fis-35	180	3	1.71%	PERCENT
fis-35	181	1	delle travi testate	PERSON
fis-35	181	2	caratterizzati da una lunghezza	PERSON
fis-35	182	1	momento-rotazione	ORG
fis-35	182	2	sia numeriche che sperimentali	ORG
fis-35	182	3	nelle fig	GPE
fis-35	183	1	10a	CARDINAL
fis-35	183	2	di armatura tesa	PERSON
fis-35	184	1	tali	GPE
fis-35	184	2	massima sia una funzione	ORG
fis-35	184	3	della quantità di armatura e della dimensione della trave	PERSON
fis-35	185	1	nel caso di bassa percentuale di armatura	PERSON
fis-35	185	2	il comportamento meccanico è	PERSON
fis-35	185	3	caratterizzato dalla snervamento dell’acciaio così che la	ORG
fis-35	185	4	lo più plastica	PERSON
fis-35	186	1	incrementando la quantità di armatura	PERSON
fis-35	186	2	il crushing del calcestruzzo diventa via	ORG
fis-35	186	3	più evidente con la comparsa	ORG
fis-35	186	4	di un	PERSON
fis-35	186	5	ramo di softening alla	PERSON
fis-35	186	6	del tratto plastico	ORG
fis-35	187	1	questa è una caratteristica importante del modello proposto	PERSON
fis-35	187	2	che	ORG
fis-35	187	3	di seguire rami instabili	PERSON
fis-35	187	4	caratterizzati da pendenza positiva	PERSON
fis-35	188	1	ciò è possibile	PERSON
fis-35	188	2	quanto il parametro di controllo del processo di carico	PERSON
fis-35	189	1	coesiva e della zona di crushing	ORG
fis-35	189	2	piuttosto che il carico applicato	PERSON
fis-35	190	1	generale	ORG
fis-35	190	2	si può notare un	ORG
fis-35	190	3	buon accordo	PERSON
fis-35	190	4	tra le simulazioni numeriche e	ORG
fis-35	191	1	10	CARDINAL
fis-35	191	2	numerici e	PERSON
fis-35	191	3	travi con	GPE
fis-35	191	4	200 mm	QUANTITY
fis-35	191	5	400 mm	QUANTITY
fis-35	193	1	600 mm	QUANTITY
fis-35	194	1	validazione preliminare	ORG
fis-35	194	2	del modello	ORG
fis-35	194	3	si è condotta un’analisi	ORG
fis-35	194	4	parametrica al fine di	PERSON
fis-35	194	5	della dimensione	PERSON
fis-35	194	6	strutturale e della percentuale	ORG
fis-35	194	7	di armatura sulla duttilità delle travi	PERSON
fis-35	195	1	l’andamento tipico dei risultati	PERSON
fis-35	195	2	è quello riportato	ORG
fis-35	195	3	fig	GPE
fis-35	196	1	11	CARDINAL
fis-35	196	2	una percentuale di armatura	ORG
fis-35	196	3	trazione pari	GPE
fis-35	196	4	2%	PERCENT
fis-35	197	1	il momento	PERSON
fis-35	197	2	di migliorare il confronto tra	PERSON
fis-35	198	1	è dovuto allo snervamento dell’acciaio	FAC
fis-35	199	1	una diminuzione della rotazione	ORG
fis-35	199	2	massima dei conci di trave	FAC
fis-35	199	3	della dimensione della trave stessa	ORG
fis-35	199	4	di rami di	PERSON
fis-35	199	5	una pendenza via	ORG
fis-35	200	1	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-35	200	2	7	DATE
fis-35	200	3	2009	DATE
fis-35	200	4	17	CARDINAL
fis-35	200	5	10.3221	CARDINAL
fis-35	200	6	11	CARDINAL
fis-35	200	7	momento flettente adimensionalizzato	PERSON
fis-35	200	8	funzione della rotazione	ORG
fis-35	200	9	totale del concio	GPE
fis-35	200	10	2%	PERCENT
fis-35	201	1	una caratteristica del presente	PERSON
fis-35	201	2	alcuna ipotesi sulle deformazioni	PERSON
fis-35	201	3	esempio l’ipotesi di bernoulli	PERSON
fis-35	202	1	al contrario	PERSON
fis-35	202	2	gli	ORG
fis-35	202	3	nodali della sezione di mezzeria sono ottenuti	ORG
fis-35	202	4	dalla procedura numerica di soluzione passo dopo passo	ORG
fis-35	203	1	nodali relativi alla trave con	ORG
fis-35	203	2	0.4	CARDINAL
fis-35	203	3	di armatura pari	PERSON
fis-35	203	4	2%	PERCENT
fis-35	204	1	12	CARDINAL
fis-35	204	2	di carico	PERSON
fis-35	205	1	bassi valori del momento	PERSON
fis-35	205	2	60%	PERCENT
fis-35	205	3	del momento di snervamento	PERSON
fis-35	205	4	il comportamento	PERSON
fis-35	205	5	meccanico	ORG
fis-35	205	6	caratterizzato da un	PERSON
fis-35	205	7	e apertura della fessura	ORG
fis-35	205	8	trazione	GPE
fis-35	206	1	il danneggiamento del calcestruzzo	PERSON
fis-35	206	2	comincia appena prima dello snervamento	PERSON
fis-35	206	3	del momento ultimo	PERSON
fis-35	207	1	12	CARDINAL
fis-35	207	2	della sezione di mezzeria del concio	PERSON
fis-35	208	1	400 mm	QUANTITY
fis-35	208	2	2%	PERCENT
fis-35	209	1	diagrammi momento-rotazione	PERSON
fis-35	209	2	è possibile valutare la capacità di rotazione plastica come differenza tra la rotazione	ORG
fis-35	209	3	ultima e quella relativa allo snervamento dell’acciaio.	ORG
fis-35	210	1	nel presente lavoro si è	PERSON
fis-35	210	2	definizione di rotazione ultima	ORG
fis-35	210	3	da hillerborg	PERSON
fis-35	211	1	3	CARDINAL
fis-35	211	2	4	CARDINAL
fis-35	212	1	parametrica possono così essere	PERSON
fis-35	212	2	nel grafico di fig	PERSON
fis-35	213	1	13	CARDINAL
fis-35	213	2	che mette	PERSON
fis-35	213	3	relazione la rotazione plastica con la profondità	FAC
fis-35	213	4	relativa dell’asse neutro	ORG
fis-35	214	1	la curva	GPE
fis-35	214	2	è quella fornita dall’eurocodice 2	ORG
fis-35	214	3	alta duttilità e classe di resistenza del calcestruzzo	ORG
fis-35	214	4	o uguale	PERSON
fis-35	214	5	50	CARDINAL
fis-35	214	6	mentre le curve	ORG
fis-35	214	7	pieno sono	PERSON
fis-35	214	8	risultati numerici	FAC
fis-35	215	1	travi con	GPE
fis-35	215	2	0.2	CARDINAL
fis-35	215	3	una capacità rotazionale	ORG
fis-35	215	4	dalla normativa	PERSON
fis-35	215	5	mentre travi	GPE
fis-35	215	6	0.6	CARDINAL
fis-35	215	7	0.8	CARDINAL
fis-35	215	8	hanno una capacità di rotazione inferiore	PERSON
fis-35	216	1	ciò evidenzia una forte	PERSON
fis-35	216	2	della dimensione strutturale	ORG
fis-35	216	3	completamente ignorata dalle normative	ORG
fis-35	217	1	http://www.gruppofrattura.it a. carpinteri et alii	PERSON
fis-35	217	2	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-35	217	3	7	DATE
fis-35	217	4	2009	DATE
fis-35	217	5	1728	CARDINAL
fis-35	217	6	10.3221	CARDINAL
fis-35	217	7	el presente lavoro	ORG
fis-35	217	8	si è	ORG
fis-35	217	9	un	ORG
fis-35	217	10	del comportamento duttile di elementi	ORG
fis-35	217	11	armato	ORG
fis-35	218	1	al fine di ottenere un’accurata valutazione del diagramma momento-rotazione	PERSON
fis-35	218	2	si sono considerati	PERSON
fis-35	219	1	principali contributi non-lineari	ORG
fis-35	219	2	del calcestruzzo e dell’armatura	ORG
fis-35	219	3	1	CARDINAL
fis-35	219	4	25	CARDINAL
fis-35	219	5	di descrivere il	PERSON
fis-35	219	6	comportamento non-lineare	PERSON
fis-35	219	7	considerando gli	PERSON
fis-35	219	8	della scala e di cogliere	PERSON
fis-35	220	1	rami di	PERSON
fis-35	220	2	presenti al termine dei diagrammi momento rotazione	PERSON
fis-35	220	3	mostrato	ORG
fis-35	220	4	fig.	DATE
fis-35	221	1	11	CARDINAL
fis-35	221	2	2	CARDINAL
fis-35	221	3	riferimento alla	PERSON
fis-35	222	1	10	CARDINAL
fis-35	222	2	è possibile affermare che l’algoritmo proposto	ORG
fis-35	223	1	14	CARDINAL
fis-35	223	2	al variare della dimensione	ORG
fis-35	223	3	strutturale e della percentuale di armatura	ORG
fis-35	223	4	3	CARDINAL
fis-35	223	5	dalla percentuale di armatura	PERSON
fis-35	223	6	il comportamento	PERSON
fis-35	223	7	diventa più	PERSON
fis-35	223	8	della dimensione della trave	ORG
fis-35	223	9	con una progressiva riduzione della rotazione ultima	ORG
fis-35	224	1	4	CARDINAL
fis-35	224	2	11	CARDINAL
fis-35	224	3	di travi	PERSON
fis-35	224	4	armato	ORG
fis-35	224	5	funzione solamente della posizione dell’asse neutro	PERSON
fis-35	225	1	al fine di migliorare tali	ORG
fis-35	225	2	della scala dovrebbe essere	PERSON
fis-35	225	3	modo esplicito	GPE
fis-35	225	4	considerando differenti curve di progetto	PERSON
fis-35	225	5	esempio mostrato	PERSON
fis-35	225	6	fig.	DATE
fis-35	226	1	13	CARDINAL
fis-35	227	1	13	CARDINAL
fis-35	227	2	il modello proposto confrontate con le prescrizioni dell’ec2	ORG
fis-35	228	1	1	CARDINAL
fis-35	228	2	cemento armato	PERSON
fis-35	228	3	6	CARDINAL
fis-35	228	4	1969	DATE
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fis-35	229	1	2	CARDINAL
fis-35	229	2	euro	CARDINAL
fis-35	229	3	du beton	PERSON
fis-35	229	4	ceb	ORG
fis-35	229	5	1990	DATE
fis-35	229	6	thomas telford ltd	ORG
fis-35	229	7	lausanne	GPE
fis-35	230	1	213/214	CARDINAL
fis-35	230	2	1993	DATE
fis-35	231	1	3	CARDINAL
fis-35	231	2	a. hillerborg	PERSON
fis-35	231	3	35	CARDINAL
fis-35	231	4	1990	DATE
fis-35	231	5	233	CARDINAL
fis-35	232	1	4	CARDINAL
fis-35	232	2	m. pecce	PERSON
fis-35	232	3	ceb bulletin d’information no	ORG
fis-35	232	4	242	CARDINAL
fis-35	232	5	1997	DATE
fis-35	232	6	197	CARDINAL
fis-35	233	1	5	CARDINAL
fis-35	233	2	ceb	ORG
fis-35	233	3	d’information no. 30, 1961	ORG
fis-35	234	1	6	CARDINAL
fis-35	234	2	baker	PERSON
fis-35	234	3	sp12	ORG
fis-35	235	1	american concrete institute	ORG
fis-35	235	2	1967	DATE
fis-35	236	1	7	CARDINAL
fis-35	236	2	p. langer	PERSON
fis-35	236	3	ceb bulletin d’information no. 175 (1987	ORG
fis-35	236	4	7.9	CARDINAL
fis-35	236	5	7.27	CARDINAL
fis-35	237	1	8	CARDINAL
fis-35	237	2	e. cosenza	PERSON
fis-35	237	3	c. greco	PERSON
fis-35	237	4	g. manfredi	PERSON
fis-35	237	5	atti dell’accademia nazionale dei lincei	ORG
fis-35	237	6	1991	DATE
fis-35	237	7	249	CARDINAL
fis-35	238	1	9	CARDINAL
fis-35	238	2	l. qian	PERSON
fis-35	238	3	d. pommerening	PERSON
fis-35	238	4	darmstadt	GPE
fis-35	238	5	az	GPE
fis-35	238	6	1-5	CARDINAL
fis-35	238	7	683	CARDINAL
fis-35	239	1	10	CARDINAL
fis-35	239	2	bigaj	PERSON
fis-35	239	3	j. walraven	PERSON
fis-35	239	4	47	DATE
fis-35	239	5	2002	DATE
fis-35	239	6	53-75	CARDINAL
fis-35	240	1	11	CARDINAL
fis-35	240	2	1992-1-1	DATE
fis-35	240	3	2	CARDINAL
fis-35	240	4	1-1	CARDINAL
fis-35	240	5	2003	DATE
fis-35	241	1	12	CARDINAL
fis-35	241	2	g.w. corley	ORG
fis-35	241	3	92	CARDINAL
fis-35	241	4	121	CARDINAL
fis-35	242	1	13	CARDINAL
fis-35	242	2	e. siviero	PERSON
fis-35	242	3	ceb bulletin d’information no	ORG
fis-35	242	4	105	CARDINAL
fis-35	242	5	1974	DATE
fis-35	242	6	206	CARDINAL
fis-35	243	1	14	CARDINAL
fis-35	243	2	c. bosco	PERSON
fis-35	243	3	p.g.	GPE
fis-35	243	4	debernardi	PERSON
fis-35	243	5	36	CARDINAL
fis-35	243	6	atti del dipartimento	PERSON
fis-35	243	7	politecnico di torino	PERSON
fis-35	243	8	ingegneria strutturale	GPE
fis-35	243	9	1992	DATE
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fis-35	244	2	bigaj	PERSON
fis-35	244	3	j. walraven	PERSON
fis-35	244	4	ceb bulletin d’information no	ORG
fis-35	244	5	218	CARDINAL
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fis-35	246	1	frattura ed integrità strutturale	PERSON
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fis-35	252	3	a. carpinteri	PERSON
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fis-35	253	2	a. carpinteri	PERSON
fis-35	253	3	nato	ORG
fis-35	253	4	evanston, usa, 1984	ORG
fis-35	253	5	martinus nijhoff publishers	ORG
fis-35	253	6	dordrecht	ORG
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