id	sid	eid	entity	type
fis-41	1	1	microsoft	ORG
fis-41	1	2	numero 8	DATE
fis-41	1	3	e. sacco et alii	PERSON
fis-41	1	4	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-41	1	5	8	CARDINAL
fis-41	1	6	2009	DATE
fis-41	1	7	3	CARDINAL
fis-41	1	8	10.3221	CARDINAL
fis-41	1	9	3	CARDINAL
fis-41	1	10	di interfaccia	PERSON
fis-41	1	11	di strutture	ORG
fis-41	1	12	elio sacco	PERSON
fis-41	1	13	jessica toti	PERSON
fis-41	1	14	università di cassino	PERSON
fis-41	1	15	g. di biasio	PERSON
fis-41	1	16	43	CARDINAL
fis-41	1	17	cassino	ORG
fis-41	1	18	sacco@unicas.it riassunto	PERSON
fis-41	1	19	il presente articolo riguarda la	PERSON
fis-41	1	20	del comportamento meccanico di elementi	PERSON
fis-41	1	21	muratura	GPE
fis-41	1	22	sistemi eterogenei composti da malta	PERSON
fis-41	1	23	blocchi ed interfacce di connessione	PERSON
fis-41	2	1	strategia computazionale che viene adottata consiste nel	PERSON
fis-41	3	1	letti di malta ed le interfacce responsabili di fenomeni di decoesione malta-blocco	ORG
fis-41	3	2	si propone uno speciale modello	ORG
fis-41	3	3	di interfaccia che combina il danneggiamento con	ORG
fis-41	4	1	si sviluppa una procedura numerica	PERSON
fis-41	4	2	basata sull’algoritmo	ORG
fis-41	4	3	di	ORG
fis-41	4	4	risolvere il problema evolutivo	PERSON
fis-41	4	5	controllo di	ORG
fis-41	5	1	si effettuano alcune applicazioni numeriche con	ORG
fis-41	5	2	lo scopo di verificare la capacità del modello e dell’algoritmo proposto nel	PERSON
fis-41	5	3	risposta non	GPE
fis-41	6	1	della modellazione	PERSON
fis-41	6	2	di un arco murario	PERSON
fis-41	6	3	numerici con quelli	PERSON
fis-41	6	4	si dimostra la	PERSON
fis-41	6	5	abilità del modello proposto nel simulare	ORG
fis-41	6	6	il comportamento globale della struttura	ORG
fis-41	6	7	arco	ORG
fis-41	6	8	di carico ultimo e di meccanismo di collasso	PERSON
fis-41	10	1	euler	PERSON
fis-41	14	1	attrito	PERSON
fis-41	14	2	muratura	PERSON
fis-41	14	3	elementi finiti	PERSON
fis-41	15	1	introduzione	ORG
fis-41	15	2	n molti problemi dell’ingegneria	PERSON
fis-41	15	3	gli effetti non lineari dei materiali si localizzano	PERSON
fis-41	15	4	di piccolo spessore	PERSON
fis-41	15	5	gradienti di deformazione	PERSON
fis-41	16	1	lo spessore di questi strati	PERSON
fis-41	16	2	così piccolo che spesso viene	PERSON
fis-41	16	3	nella modellazione da interfacce	PERSON
fis-41	16	4	che sono particolari superfici di materiale lungo le quali si possono manifestare discontinuità di spostamento	ORG
fis-41	17	1	modelli di interfaccia sono caratterizzati da relazioni costitutive	PERSON
fis-41	17	2	che legano le	ORG
fis-41	17	3	agenti su tali	PERSON
fis-41	17	4	discontinuità di	PERSON
fis-41	18	1	molte sono le formulazioni sui comportamenti	PERSON
fis-41	18	2	di interfaccia presenti	PERSON
fis-41	18	3	letteratura	GPE
fis-41	18	4	alcune sono	GPE
fis-41	18	5	processo dell’apertura di una fessura	PERSON
fis-41	18	6	originati	GPE
fis-41	18	7	dall’attrito tra	PERSON
fis-41	18	8	altri fenomeni di bridging	PERSON
fis-41	19	1	di	ORG
fis-41	19	2	un	ORG
fis-41	19	3	modello coesivo di interfaccia	PERSON
fis-41	20	1	nata intorno agli anni	ORG
fis-41	20	2	60	CARDINAL
fis-41	22	1	1	CARDINAL
fis-41	23	1	2	CARDINAL
fis-41	23	2	che proposero differenti distribuzioni delle tensioni coesive	ORG
fis-41	24	1	successivamente sono	PERSON
fis-41	24	2	http://www.gruppofrattura.it mailto:sacco@unicas.it e. sacco et alii	PERSON
fis-41	24	3	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-41	24	4	8	CARDINAL
fis-41	24	5	2009	DATE
fis-41	24	6	3	CARDINAL
fis-41	24	7	10.3221	CARDINAL
fis-41	24	8	4	CARDINAL
fis-41	24	9	altre modellazioni e	PERSON
fis-41	24	10	di problemi di natura numerica e meccanica e	PERSON
fis-41	24	11	sono stati	PERSON
fis-41	24	12	e sviluppati	ORG
fis-41	24	13	anche negli	ORG
fis-41	24	14	ultimi anni	PERSON
fis-41	24	15	numerosi modelli di zona coesiva	PERSON
fis-41	25	1	di interfacce	PERSON
fis-41	25	2	meccanica della muratura	GPE
fis-41	25	3	tra gli altri	PERSON
fis-41	25	4	3	CARDINAL
fis-41	25	5	un	ORG
fis-41	25	6	di interfaccia capace di simulare	PERSON
fis-41	25	7	la	GPE
fis-41	25	8	dovuta all’effetto della presenza delle tensioni normali e tangenziali	ORG
fis-41	25	9	agenti nella	ORG
fis-41	25	10	malta	GPE
fis-41	25	11	considerando l’effetto della dilatanza	PERSON
fis-41	26	1	giambanco e di gati	PERSON
fis-41	27	1	4	CARDINAL
fis-41	27	2	un	ORG
fis-41	27	3	coesivo basato su una superficie limite del tipo bilineare alla	PERSON
fis-41	28	1	e lagomarsino	DATE
fis-41	28	2	5	CARDINAL
fis-41	28	3	hanno sviluppato	PERSON
fis-41	28	4	un	ORG
fis-41	28	5	modello coesivo di interfaccia che considera l’effetto del danneggiamento e dell’attrito nei giunti di malta	PERSON
fis-41	28	6	soggetti	GPE
fis-41	29	1	6	CARDINAL
fis-41	29	2	oliveira e	PERSON
fis-41	29	3	un	ORG
fis-41	29	4	di interfaccia basato sulla teoria della plasticità	PERSON
fis-41	29	5	capace di simulare	PERSON
fis-41	29	6	il comportamento ciclico della zona coesiva	ORG
fis-41	30	1	giambanco e mroz	PERSON
fis-41	30	2	8	CARDINAL
fis-41	30	3	un	ORG
fis-41	30	4	di interfase che	ORG
fis-41	30	5	di tenere	PERSON
fis-41	30	6	conto	GPE
fis-41	30	7	fra le	ORG
fis-41	30	8	di contatto	ORG
fis-41	30	9	quelle interne al giunto che risulta	PERSON
fis-41	30	10	dai blocchi attraverso	ORG
fis-41	31	1	alfano e sacco	PERSON
fis-41	31	2	9	CARDINAL
fis-41	31	3	un	ORG
fis-41	31	4	di interfaccia che combina il danneggiamento con	PERSON
fis-41	31	5	sulla base di una modellazione micromeccanica	PERSON
fis-41	32	1	è stato riprodotto il comportamento di un	ORG
fis-41	32	2	elementi elastici ed interfacce	ORG
fis-41	32	3	che colgono il	PERSON
fis-41	32	4	sia dei	FAC
fis-41	32	5	giunti	NORP
fis-41	33	1	nel presente lavoro si	PERSON
fis-41	33	2	il modello di interfaccia	PERSON
fis-41	33	3	sviluppato da alfano e sacco	PERSON
fis-41	34	1	9	CARDINAL
fis-41	34	2	al quale si apportano alcune modifiche	PERSON
fis-41	35	1	il modello	PERSON
fis-41	35	2	è capace di simulare	PERSON
fis-41	35	3	il comportamento della connessione malta-blocco	ORG
fis-41	36	1	infatti	GPE
fis-41	36	2	la	GPE
fis-41	36	3	mostra che il fenomeno di distacco della malta dal blocco	PERSON
fis-41	36	4	il maggiore responsabile della risposta non	ORG
fis-41	38	1	10	CARDINAL
fis-41	39	1	il legame costitutivo	PERSON
fis-41	39	2	di interfaccia è determinato sviluppando una semplice ma	PERSON
fis-41	39	3	analisi micromeccanica del fenomeno della decoesione e dell’attrito	PERSON
fis-41	39	4	approccio micromeccanico	PERSON
fis-41	39	5	nell’ambito della	GPE
fis-41	39	6	di un	PERSON
fis-41	39	7	da ragueneau	PERSON
fis-41	40	1	11	CARDINAL
fis-41	41	1	da marfia et al	PERSON
fis-41	42	1	12	CARDINAL
fis-41	42	2	un	ORG
fis-41	42	3	di interfaccia capace di accoppiare il danneggiamento con	PERSON
fis-41	42	4	successivamente	PERSON
fis-41	42	5	13	CARDINAL
fis-41	42	6	la	GPE
fis-41	42	7	della malta	WORK_OF_ART
fis-41	42	8	nell’ambito di una procedura di omogeneizzazione di muratura regolare	PERSON
fis-41	43	1	nei paragrafi successivi	PERSON
fis-41	43	2	si definisce il modello di interfaccia	PERSON
fis-41	43	3	riportando le	ORG
fis-41	43	4	di stato e le leggi evolutive	ORG
fis-41	43	5	del danno e dell’attrito	ORG
fis-41	43	6	teoria della plasticità	PERSON
fis-41	44	1	il modello proposto presenta un	ORG
fis-41	44	2	tra il danneggiamento e	PERSON
fis-41	44	3	un semplice ma	ORG
fis-41	44	4	approccio micromeccanico	PERSON
fis-41	45	1	un	ORG
fis-41	45	2	di eulero	PERSON
fis-41	45	3	mentre il passo finito è	PERSON
fis-41	46	1	sono quindi illustrate alcune applicazioni numeriche che mostrano la capacità del modello di riprodurre	ORG
fis-41	46	2	il comportamento	PERSON
fis-41	47	1	quindi	PERSON
fis-41	47	2	si mostrano alcune applicazioni su semplici elementi	ORG
fis-41	48	1	viene studiato il comportamento di un	PERSON
fis-41	48	2	arco soggetto	ORG
fis-41	48	3	una forza nella prossimità della chiave	ORG
fis-41	49	1	ottenuti da una	PERSON
fis-41	50	1	14	CARDINAL
fis-41	50	2	dalla modellazione proposta	PERSON
fis-41	51	1	modello coesivo di interfaccia n questo paragrafo viene esposto il modello coesivo di interfaccia che accoppia il danno e l’attrito	PERSON
fis-41	52	1	sviluppato sulla	PERSON
fis-41	52	2	di quello proposto	ORG
fis-41	52	3	da alfano e sacco	PERSON
fis-41	52	4	9	CARDINAL
fis-41	52	5	si basa su un’analisi micromeccanica	PERSON
fis-41	53	1	infatti	PERSON
fis-41	53	2	il legame costitutivo nel generico punto	ORG
fis-41	53	3	dell’interfaccia	GPE
fis-41	53	4	che modella il	ORG
fis-41	53	5	comportamento della connessione	ORG
fis-41	53	6	si ricava considerando	ORG
fis-41	53	7	di area (rae:	ORG
fis-41	54	1	fig	GPE
fis-41	55	1	1	CARDINAL
fis-41	56	1	il	ORG
fis-41	56	2	micromeccanico: nel punto	ORG
fis-41	56	3	dell’interfaccia	GPE
fis-41	56	4	malta	GPE
fis-41	56	5	rae della connessione	ORG
fis-41	56	6	considerando una schematizzazione semplificata	PERSON
fis-41	56	7	l’area totale rappresentativa di interazione risulta completamente integra	ORG
fis-41	56	8	nel punto b	PERSON
fis-41	56	9	il rae presenta dei parziali distacchi	PERSON
fis-41	56	10	l’area totale rappresentativa di interazione può essere ripartita	ORG
fis-41	56	11	una parte danneggiata ed una integra	ORG
fis-41	56	12	nel punto	PERSON
fis-41	56	13	di malta	FAC
fis-41	56	14	il rae presenta una frattura completa	PERSON
fis-41	56	15	l’area totale rappresentativa risulta completamente danneggiata	ORG
fis-41	57	1	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-41	57	2	8	CARDINAL
fis-41	57	3	2009	DATE
fis-41	57	4	3	CARDINAL
fis-41	57	5	10.3221	CARDINAL
fis-41	57	6	5 figura 1	QUANTITY
fis-41	57	7	dell’interfaccia malta-blocco	PERSON
fis-41	58	1	che l’area rappresentativa	ORG
fis-41	58	2	elementare del rae può essere divisa	PERSON
fis-41	58	3	una parte integra	ORG
fis-41	58	4	e una parte completamente danneggiata	ORG
fis-41	59	1	il rapporto tra l’area danneggiata e l’area elementare considerata	PERSON
fis-41	60	1	il danno e viene denotato con	PERSON
fis-41	61	1	scritte nel seguente modo:	PERSON
fis-41	61	2	d ua	PERSON
fis-41	61	3	2	CARDINAL
fis-41	61	4	1	CARDINAL
fis-41	61	5	del generico punto	ORG
fis-41	61	6	dell’interfaccia malta-blocco	PERSON
fis-41	61	7	si considera il rae soggetto	ORG
fis-41	61	8	medio pari	PERSON
fis-41	62	1	si tratta allora di determinare la distribuzione degli spostamenti relativi che si verificano nel rae	PERSON
fis-41	62	2	che	ORG
fis-41	62	3	un	ORG
fis-41	63	1	distribuzione di spostamenti relativi dovrebbe essere valutata risolvendo	ORG
fis-41	63	2	un	ORG
fis-41	63	3	micromeccanico	NORP
fis-41	64	1	allo scopo di semplificare la	PERSON
fis-41	64	2	si può assumere che lo spostamento relativo possa essere considerato costante	ORG
fis-41	64	3	ognuna delle	GPE
fis-41	64	4	il rae.	PERSON
fis-41	65	1	si indica	PERSON
fis-41	65	2	lo spostamento relativo nella parte di area non danneggiata ua e con ds quello	ORG
fis-41	65	3	della zona danneggiata da	ORG
fis-41	66	1	il vettore spostamento relativo sulla parte danneggiata	PERSON
fis-41	66	2	del rae risulta diviso	ORG
fis-41	66	3	una aliquota elastica des ed una	ORG
fis-41	68	1	d de dis	PERSON
fis-41	68	2	3	CARDINAL
fis-41	68	3	mentre il vettore spostamento relativo, che interessa la zona non danneggiata	PERSON
fis-41	68	4	è totalmente elastico:	ORG
fis-41	68	5	4	CARDINAL
fis-41	68	6	nello spirito dell’analisi micromeccanica	PERSON
fis-41	68	7	si possono determinare	PERSON
fis-41	68	8	funzione dello spostamento relativo medio s	ORG
fis-41	68	9	di localizzazione da e ua	PERSON
fis-41	68	10	così che d	PERSON
fis-41	68	11	un approccio	PERSON
fis-41	68	12	semplificato del problema micromeccanico	ORG
fis-41	68	13	zona di processo frattura	PERSON
fis-41	68	14	integra parte danneggiata au ad parte danneggiata	ORG
fis-41	68	15	malta blocco	ORG
fis-41	68	16	malta blocco	ORG
fis-41	68	17	malta blocco http://dx.medra.org/10.3221/igf-esis.08.01&auth=true	ORG
fis-41	68	18	http://www.gruppofrattura.it e. sacco et alii	PERSON
fis-41	68	19	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-41	68	20	8	CARDINAL
fis-41	68	21	2009	DATE
fis-41	68	22	3	CARDINAL
fis-41	68	23	10.3221	CARDINAL
fis-41	68	24	6	CARDINAL
fis-41	68	25	una formulazione molto soddisfacente relativamente al problema micromeccanico	ORG
fis-41	68	26	esame	GPE
fis-41	68	27	fu proposto da voigt	PERSON
fis-41	69	1	15	CARDINAL
fis-41	69	2	d	PERSON
fis-41	71	1	quindi	PERSON
fis-41	71	2	appena introdotta	PERSON
fis-41	71	3	5	CARDINAL
fis-41	71	4	spostamento relativo ha	ORG
fis-41	71	5	componenti  	PERSON
fis-41	71	6	avendo indicato	PERSON
fis-41	71	7	con gli indici	ORG
fis-41	71	8	accordo	GPE
fis-41	71	9	il sistema di riferimento	PERSON
fis-41	72	1	1	CARDINAL
fis-41	72	2	legame costitutivo le	ORG
fis-41	72	3	di interfaccia sono differenti sulla parte del rae danneggiata e su quella non danneggiata	PERSON
fis-41	73	1	all’area danneggiata si denotano	ORG
fis-41	73	2	e sono legate agli	ORG
fis-41	73	3	attraverso un matrice diagonale k	ORG
fis-41	73	4	cui sono contenuti	PERSON
fis-41	73	5	nella direzione normale e	PERSON
fis-41	73	6	dell’interfaccia	GPE
fis-41	74	1	considerando	PERSON
fis-41	75	1	5	CARDINAL
fis-41	75	2	seguente relazione	PERSON
fis-41	75	3		ORG
fis-41	78	1	6	CARDINAL
fis-41	78	2	sulla parte di area danneggiata le	ORG
fis-41	78	3	e sono legate agli spostamenti elastici di	ORG
fis-41	78	4		PERSON
fis-41	78	5	k s s k s c p	FAC
fis-41	78	6	7	CARDINAL
fis-41	78	7	il vettore degli	PERSON
fis-41	78	8	un vettore che tiene conto del contatto	ORG
fis-41	78	9	un vettore che tiene conto	ORG
fis-41	78	10	con si denota	ORG
fis-41	78	11	la funzione di heaviside	PERSON
fis-41	78	12	se il valore di	PERSON
fis-41	78	13	dell’interfaccia sull’area	PERSON
fis-41	78	14	elementare rappresentativa viene indicato	PERSON
fis-41	78	15	τ e si ottiene come	ORG
fis-41	78	16	somma	NORP
fis-41	79	1		PERSON
fis-41	79	2		PERSON
fis-41	79	3	1 1	CARDINAL
fis-41	81	1	componenti di	PERSON
fis-41	81	2	tensione normali e tangenziali dei vettori τ	PERSON
fis-41	87	1	u d n n nu d u	FAC
fis-41	88	1	9	CARDINAL
fis-41	88	2	spostamento relativo inelastico	PERSON
fis-41	88	3	che fisicamente rappresenta lo slittamento	ORG
fis-41	88	4	avviene sulla zona danneggiata	ORG
fis-41	88	5	del rae	PERSON
fis-41	88	6	è governato dalla classica legge di attrito di coulomb:	ORG
fis-41	89	1	dis	PERSON
fis-41	89	2		PERSON
fis-41	91	1	1h	CARDINAL
fis-41	92	1	0h x	PERSON
fis-41	92	2	http://www.gruppofrattura.it e. sacco et alii	PERSON
fis-41	92	3	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-41	92	4	8	CARDINAL
fis-41	92	5	2009	DATE
fis-41	92	6	3	CARDINAL
fis-41	92	7	10.3221	CARDINAL
fis-41	92	8	   	DATE
fis-41	92	9	10	CARDINAL
fis-41	92	10		DATE
fis-41	92	11	il coefficiente di attrito e il simbolo	PERSON
fis-41	92	12		CARDINAL
fis-41	92	13	la parte negativa della	ORG
fis-41	93	1	considera la legge	ORG
fis-41	93	2		CARDINAL
fis-41	94	1		DATE
fis-41	96	1	00	CARDINAL
fis-41	97	1	11	CARDINAL
fis-41	97	2	condizioni di khun-tucker	PERSON
fis-41	97	3	12	CARDINAL
fis-41	97	4	di danno	PERSON
fis-41	97	5	si considera un modello che tiene conto	ORG
fis-41	97	6	della frattura del modo	PERSON
fis-41	97	7	del modo ii	PERSON
fis-41	98	1	vengono infatti	PERSON
fis-41	98	2	quantità	GPE
fis-41	98	3	dagli	GPE
fis-41	98	4	di prima	ORG
fis-41	98	5	0ns	ORDINAL
fis-41	98	6	0ts	ORDINAL
fis-41	98	7	specifiche di frattura cng e ctg	PERSON
fis-41	98	8	 	ORG
fis-41	98	9	2 2 n n	QUANTITY
fis-41	99	1	13	CARDINAL
fis-41	99	2	un	ORG
fis-41	99	3	 che lega	PERSON
fis-41	99	4	di apertura di frattura	PERSON
fis-41	99	5	14	CARDINAL
fis-41	99	6	e  che dipende dalle componenti di spostamento relativo:	ORG
fis-41	100	1	15	CARDINAL
fis-41	100	2	di danno	PERSON
fis-41	100	3	valutato quindi attraverso la seguente relazione	PERSON
fis-41	100	4		ORG
fis-41	100	5	max	ORG
fis-41	101	1	   	PERSON
fis-41	104	1	essendo 	PERSON
fis-41	104	2		NORP
fis-41	104	3		NORP
fis-41	105	1		GPE
fis-41	107	1	1n	CARDINAL
fis-41	107	2	18	CARDINAL
fis-41	107	3	procedura numerica	PERSON
fis-41	107	4	procedura numerica adottata	PERSON
fis-41	107	5	della risposta meccanica del modello di	PERSON
fis-41	108	1	interfaccia caratterizzato dalle relazioni	ORG
fis-41	109	1	una procedura del tipo	PERSON
fis-41	109	2	di	ORG
fis-41	109	3	controllo degli spostamenti relativi	ORG
fis-41	110	1	 	PERSON
fis-41	110	2	0	DATE
fis-41	110	3	0	CARDINAL
fis-41	110	4	0d	CARDINAL
fis-41	110	5	τ http://dx.medra.org/10.3221/igf-esis.08.01&auth=true	PERSON
fis-41	110	6	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-41	110	7	8	CARDINAL
fis-41	110	8	2009	DATE
fis-41	110	9	3	CARDINAL
fis-41	110	10	10.3221	CARDINAL
fis-41	110	11	il processo di analisi viene infatti diviso	PERSON
fis-41	110	12	un	ORG
fis-41	110	13	finito di passi	PERSON
fis-41	110	14	nota la soluzione	ORG
fis-41	110	15	le quantità	ORG
fis-41	110	16	al	PERSON
fis-41	110	17	mentre le quantità al	ORG
fis-41	110	18	non presentano alcun indice	ORG
fis-41	111	1	di integrazione adottato	PERSON
fis-41	111	2	il seguente	PERSON
fis-41	111	3	noto lo spostamento relativo di interfaccia s	PERSON
fis-41	111	4	si determina il valore del parametro di danno	ORG
fis-41	111	5	si valuta la	ORG
fis-41	111	6	di prova della zona danneggiata attraverso l’espressione:	ORG
fis-41	112	1	19	CARDINAL
fis-41	112	2	della funzione	PERSON
fis-41	113	1	10	CARDINAL
fis-41	116	1	np p e d d elτ τ	ORG
fis-41	117	1	lo spostamento inelastico deve essere aggiornato tramite le seguenti relazioni	PERSON
fis-41	119	1	   	PERSON
fis-41	123	1	20	CARDINAL
fis-41	123	2	all’interfaccia tramite	PERSON
fis-41	124	1	la procedura di integrazione	PERSON
fis-41	124	2	un	ORG
fis-41	124	3	finito interfaccia	PERSON
fis-41	124	4	gradi di libertà	PERSON
fis-41	125	1	definitiva	ORG
fis-41	125	2	nel generico passo	PERSON
fis-41	125	3	temporale finito	ORG
fis-41	125	4	si tratta di risolvere il	PERSON
fis-41	125	5	sistema algebrico non	PERSON
fis-41	125	6	   	PERSON
fis-41	125	7	21	CARDINAL
fis-41	126	1	nodali liberi	PERSON
fis-41	127	1	incogniti e vincolati	PERSON
fis-41	127	2	e le reazioni	ORG
fis-41	128	1	il problema algebrico non	PERSON
fis-41	128	2	risolto sviluppando una procedura iterativa di tipo newton-raphson	PERSON
fis-41	128	3	alla k-esima	PERSON
fis-41	128	4	      	PERSON
fis-41	129	1	11	CARDINAL
fis-41	129	2	1	CARDINAL
fis-41	129	3	1	CARDINAL
fis-41	134	1	22	CARDINAL
fis-41	134	2	     	PERSON
fis-41	137	1	k k u u	PERSON
fis-41	137	2	23	CARDINAL
fis-41	137	3	quando	GPE
fis-41	138	1	 kr e	PERSON
fis-41	138	2	kr	ORG
fis-41	138	3	zero	CARDINAL
fis-41	139	1	errore alla k-esima	PERSON
fis-41	139	2	la quantità	PERSON
fis-41	140	1	1 k ke r	PERSON
fis-41	140	2	24	CARDINAL
fis-41	140	3	quando	GPE
fis-41	140	4	che l’errore è	ORG
fis-41	140	5	più	GPE
fis-41	140	6	di una prefissata tolleranza	PERSON
fis-41	140	7	ke	GPE
fis-41	141	1	il calcolo delle matrici	PERSON
fis-41	141	2	 	PERSON
fis-41	141	3	k e 	PERSON
fis-41	141	4	la determinazione della derivata	FAC
fis-41	141	5	di integrazione nel	ORG
fis-41	141	6	del legame	GPE
fis-41	142	1	si tratta allora di determinare la	PERSON
fis-41	142	2	/τ	PERSON
fis-41	143	1	tenuto conto	PERSON
fis-41	144	1	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-41	144	2	8	CARDINAL
fis-41	144	3	2009	DATE
fis-41	144	4	3	CARDINAL
fis-41	144	5	10.3221	CARDINAL
fis-41	145	1		ORG
fis-41	145	2		PRODUCT
fis-41	145	3		ORG
fis-41	145	4		CARDINAL
fis-41	145	5		PERSON
fis-41	145	6		PERSON
fis-41	145	7		GPE
fis-41	145	8	  	ORG
fis-41	145	9		PERSON
fis-41	151	1	25	CARDINAL
fis-41	151	2	/d	GPE
fis-41	151	3	nulla quando	PERSON
fis-41	151	4	c’è evoluzione del danno	ORG
fis-41	151	5	cioè quando	ORG
fis-41	151	6	tenuto conto della	PERSON
fis-41	151	7	17	CARDINAL
fis-41	151	8	   	PERSON
fis-41	152	1		CARDINAL
fis-41	152	2	 	PRODUCT
fis-41	152	3	1 1	CARDINAL
fis-41	152	4	26	CARDINAL
fis-41	152	5	conto delle	PERSON
fis-41	153	1	14)-(18	CARDINAL
fis-41	153	2	              	PERSON
fis-41	153	3	22	CARDINAL
fis-41	153	4	4 1 1 1 2 1 1n	TIME
fis-41	153	5	27	CARDINAL
fis-41	153	6	essendo   	PERSON
fis-41	156	1	  	PERSON
fis-41	156	2	  	PERSON
fis-41	156	3		ORG
fis-41	156	4	2	CARDINAL
fis-41	156	5	2 2	CARDINAL
fis-41	156	6	28	CARDINAL
fis-41	156	7	parziali si ottiene	PERSON
fis-41	156	8	          	PERSON
fis-41	156	9		ORG
fis-41	156	10	24 2	DATE
fis-41	156	11	29	CARDINAL
fis-41	156	12	del temine	PERSON
fis-41	156	13	zero	CARDINAL
fis-41	156	14	quando la componente del vettore di spostamento relativo è positivo	PERSON
fis-41	156	15	  se	PERSON
fis-41	156	16	30	CARDINAL
fis-41	156	17	quanto riguarda il termine	PERSON
fis-41	156	18	si può verificare il caso	ORG
fis-41	156	19	cui nel passo	PERSON
fis-41	156	20	finito non avviene evoluzione dello spostamento relativo inelastico	ORG
fis-41	156	21		GPE
fis-41	157	1	oppure c’è evoluzione dello	ORG
fis-41	157	2	dovuto all’attrito	PERSON
fis-41	157	3		GPE
fis-41	158	1	0	CARDINAL
fis-41	159	1	nel primo caso la	PERSON
fis-41	159	2	derivata	ORG
fis-41	159	3	è nulla	PERSON
fis-41	159	4	mentre nel	PERSON
fis-41	159	5	zero	CARDINAL
fis-41	159	6	di spostamento relativo ns	PERSON
fis-41	160	1	definitiva si	PERSON
fis-41	160	2		PERSON
fis-41	160	3	    	PRODUCT
fis-41	161	1	 	ORG
fis-41	163	1	s k k τ	FAC
fis-41	164	1	0	CARDINAL
fis-41	164	2	31	CARDINAL
fis-41	164	3	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-41	164	4	8	CARDINAL
fis-41	164	5	2009	DATE
fis-41	164	6	3	CARDINAL
fis-41	164	7	10.3221	CARDINAL
fis-41	164	8	10	CARDINAL
fis-41	164	9	di interfaccia e la	PERSON
fis-41	164	10	numerica proposta nei	PERSON
fis-41	164	11	sviluppare alcune applicazioni numeriche	ORG
fis-41	165	1	si tratta di tre tipologie	PERSON
fis-41	165	2	di applicazione	PERSON
fis-41	165	3	nella prima parte si riportano	ORG
fis-41	165	4	di alcuni dei calcoli	PERSON
fis-41	165	5	che hanno avuto lo scopo di verificare le capacità del modello	PERSON
fis-41	166	1	nella seconda parte si sviluppano alcune analisi di semplici elementi	ORG
fis-41	166	2	della procedura numerica implementata	ORG
fis-41	167	1	nella terza parte viene invece presentata	ORG
fis-41	167	2	agli elementi	PERSON
fis-41	167	3	finiti di un arco	PERSON
fis-41	167	4	muratura	GPE
fis-41	167	5	la cui risposta	PERSON
fis-41	167	6	ottenuta numericamente	GPE
fis-41	167	7	viene confrontata con dei risultati	ORG
fis-41	167	8	derivati da una campagna di	PERSON
fis-41	167	9	indagine effettuata precedentemente presso	ORG
fis-41	167	10	il laboratorio di analisi e progettazione strutturale	PERSON
fis-41	167	11	di cassino	PERSON
fis-41	167	12	14	CARDINAL
fis-41	168	1	dell’interfaccia si riportano	PERSON
fis-41	168	2	paragrafo alcuni esempi	ORG
fis-41	168	3	di risposta meccanica del modello di interfaccia al fine di evidenziarne alcuni	PERSON
fis-41	169	1	interfaccia considerati nell’analisi sono riportati	PERSON
fis-41	172	1	0 t [n/mm2	QUANTITY
fis-41	173	1	3	CARDINAL
fis-41	173	2	150 0.5	CARDINAL
fis-41	173	3	1	CARDINAL
fis-41	173	4	parametri di interfaccia del modo	PERSON
fis-41	173	5	del modo ii	PERSON
fis-41	174	1	una caratteristica importante del legame	PERSON
fis-41	174	2	di interfaccia	PERSON
fis-41	174	3	mostrato attraverso la determinazione delle	PERSON
fis-41	174	4	incrementando il valore della componente di spostamento relativo tangenziale ts ed	ORG
fis-41	174	5	storia di carico quella normale ns	PERSON
fis-41	174	6	si può notare dalla fig.	ORG
fis-41	175	1	2	CARDINAL
fis-41	175	2	caratterizzata dal raggiungimento	ORG
fis-41	175	3	di una maggiore resistenza	PERSON
fis-41	175	4	da un	PERSON
fis-41	175	5	di spostamento	ORG
fis-41	175	6	normale negativo più	ORG
fis-41	175	7	inoltre	PERSON
fis-41	175	8	0ns	ORDINAL
fis-41	175	9	un comportamento	PERSON
fis-41	175	10	al raggiungimento di	PERSON
fis-41	176	1	quindi si ottiene un	PERSON
fis-41	176	2	al raggiungimento di una resistenza di picco max .	PERSON
fis-41	177	1	un	ORG
fis-41	177	2	aumento	GPE
fis-41	177	3	dello spostamento ts corrisponde	PERSON
fis-41	177	4	un	ORG
fis-41	177	5	al raggiungimento del valore  	PERSON
fis-41	177	6	t n	FAC
fis-41	177	7	del quale il parametro di danno risulta pari	PERSON
fis-41	177	8	1	CARDINAL
fis-41	177	9	tangenziale	GPE
fis-41	177	10	che rimane costante con ns	PERSON
fis-41	177	11	dovuta all’effetto dell’attrito	ORG
fis-41	177	12	figura 2:	ORG
fis-41	177	13	di ns	PERSON
fis-41	178	1	0.00 1.00	MONEY
fis-41	178	2	s1=0.05	ORG
fis-41	179	1	-0.1	ORG
fis-41	179	2	0.1	CARDINAL
fis-41	179	3	0.02	CARDINAL
fis-41	179	4	0.01	CARDINAL
fis-41	179	5	sn	ORG
fis-41	179	6	0.05	CARDINAL
fis-41	179	7	sn	ORG
fis-41	179	8	0.01	CARDINAL
fis-41	179	9	sn	ORG
fis-41	179	10	0.05	CARDINAL
fis-41	180	1	0.00 1.00	MONEY
fis-41	180	2	s1=0.05	ORG
fis-41	180	3	-0.1	ORG
fis-41	180	4	0.1	CARDINAL
fis-41	180	5	0.02	CARDINAL
fis-41	181	1	0.01	CARDINAL
fis-41	181	2	sn	ORG
fis-41	181	3	0.05	CARDINAL
fis-41	181	4	sn	ORG
fis-41	181	5	0.01	CARDINAL
fis-41	181	6	sn	ORG
fis-41	181	7	0.05	CARDINAL
fis-41	182	1	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-41	182	2	8	CARDINAL
fis-41	182	3	2009	DATE
fis-41	182	4	3	CARDINAL
fis-41	182	5	10.3221	CARDINAL
fis-41	182	6	11	CARDINAL
fis-41	182	7	cui	GPE
fis-41	182	8	al contrario	PERSON
fis-41	182	9	mantenuto costante durante tutta la storia di carico uno	ORG
fis-41	182	10	normale positivo	ORG
fis-41	182	11	0ns	ORDINAL
fis-41	182	12	la resistenza di piccomax non raggiunge mai  0	ORG
fis-41	182	13	nel caso	PERSON
fis-41	182	14	cui si ha	GPE
fis-41	182	15	0n ns	QUANTITY
fis-41	182	16	anche nel tratto	ORG
fis-41	182	17	iniziale si può	ORG
fis-41	182	18	un	ORG
fis-41	182	19	perché già all’inizio dell’analisi si	PERSON
fis-41	183	1	un	ORG
fis-41	183	2	di analisi molto interessante è la	PERSON
fis-41	183	3	risposta meccanica di interfaccia	PERSON
fis-41	183	4	seguito di una storia di carico ciclica	PERSON
fis-41	183	5	cui la componente di spostamento ts	FAC
fis-41	183	6	mentre la componente	FAC
fis-41	187	1	0.30	CARDINAL
fis-41	187	2	2	CARDINAL
fis-41	187	3	storia di carico	PERSON
fis-41	188	1	3	CARDINAL
fis-41	188	2	di carico ciclica	PERSON
fis-41	189	1	l’andamento della	PERSON
fis-41	189	2	funzione dello	GPE
fis-41	189	3	fig	GPE
fis-41	190	1	3	CARDINAL
fis-41	191	1	al punto	PERSON
fis-41	191	2	di carico il comportamento	PERSON
fis-41	191	3	dell’interfaccia è	PERSON
fis-41	191	4	si manifesta	PERSON
fis-41	191	5	seguito	DATE
fis-41	191	6	un	ORG
fis-41	191	7	danno parziale che porta	PERSON
fis-41	191	8	un	ORG
fis-41	191	9	non lineare e allo sviluppo	ORG
fis-41	191	10	dell’effetto di attrito sulla	PERSON
fis-41	191	11	del rae danneggiato	GPE
fis-41	192	1	dal punto	ORG
fis-41	192	2	di scarico durante la quale non si ha evoluzione del danno	PERSON
fis-41	193	1	la pendenza della curva	ORG
fis-41	193	2	quella del tratto iniziale della prima fase di carico	ORG
fis-41	194	1	dal punto	PERSON
fis-41	194	2	al punto	PERSON
fis-41	194	3	la curva	ORG
fis-41	194	4	cambia di pendenza perché si sviluppano spostamenti inelastici negativi senza evoluzione del danno	PERSON
fis-41	194	5	dal punto	PERSON
fis-41	194	6	al punto	PERSON
fis-41	194	7	un	ORG
fis-41	194	8	aumento	GPE
fis-41	194	9	di danno	PERSON
fis-41	194	10	dal punto	PERSON
fis-41	194	11	al punto	PERSON
fis-41	194	12	di ricarico si osserva una pendenza del ramo	PERSON
fis-41	194	13	quella del tratto iniziale della prima fase di carico	ORG
fis-41	195	1	dal punto	PERSON
fis-41	195	2	al punto	PERSON
fis-41	195	3	la curva	ORG
fis-41	195	4	cambia di pendenza perché si sviluppano spostamenti inelastici senza evoluzione del danno	PERSON
fis-41	195	5	st	PERSON
fis-41	196	1	8.00 -0.10 -0.05	QUANTITY
fis-41	198	1	8.00 -0.10 -0.05	QUANTITY
fis-41	200	1	8.00 -0.10 -0.05	QUANTITY
fis-41	202	1	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-41	202	2	8	CARDINAL
fis-41	202	3	2009	DATE
fis-41	202	4	3	CARDINAL
fis-41	202	5	10.3221	CARDINAL
fis-41	202	6	12	CARDINAL
fis-41	202	7	al punto	PERSON
fis-41	202	8	una evoluzione del parametro di danno fino	PERSON
fis-41	202	9	cui	GPE
fis-41	202	10	1d	CARDINAL
fis-41	202	11	residua	PERSON
fis-41	203	1	è dovuta	ORG
fis-41	203	2	di attrito	PERSON
fis-41	204	1	analisi di un	PERSON
fis-41	204	2	considera un semplice pannello	ORG
fis-41	204	3	di dimensioni b h	ORG
fis-41	204	4	interfaccia al suolo	PERSON
fis-41	205	1	4	CARDINAL
fis-41	205	2	il pannello	PERSON
fis-41	205	3	è caratterizzato dalle seguenti	ORG
fis-41	205	4	proprietà geometriche e meccaniche:	PERSON
fis-41	205	5	1000	CARDINAL
fis-41	205	6	1	CARDINAL
fis-41	205	7	modulo elastico	PRODUCT
fis-41	205	8	10000 mpae	QUANTITY
fis-41	205	9	rapporto di poisson	PERSON
fis-41	206	1	0.25	CARDINAL
fis-41	207	1	5x5	CARDINAL
fis-41	207	2	4	CARDINAL
fis-41	207	3	si utilizzano di conseguenza	ORG
fis-41	207	4	5	CARDINAL
fis-41	207	5	4	CARDINAL
fis-41	207	6	del contatto parete-suolo	ORG
fis-41	208	1	storia di carico consiste nell’applicare sul lato	PERSON
fis-41	208	2	del pannello	ORG
fis-41	208	3	un carico verticale costante uniformemente distribuito	ORG
fis-41	209	1	il cui valore ultimo all’istante finale	PERSON
fis-41	209	2	sia pari	PERSON
fis-41	209	3	1 mm	QUANTITY
fis-41	210	1	4	CARDINAL
fis-41	210	2	un	ORG
fis-41	211	1	si effettuano tre differenti analisi	PERSON
fis-41	211	2	cui si calibrano	PERSON
fis-41	211	3	delle proprietà meccaniche	PERSON
fis-41	211	4	dell’interfaccia al fine di verificare	PERSON
fis-41	211	5	valore di spostamento ultimo	PERSON
fis-41	211	6	nella	ORG
fis-41	211	7	della parete	ORG
fis-41	211	8	unilatero e attritivo dell’interfaccia	GPE
fis-41	212	1	ciascuna classe di parametri assegnati	PERSON
fis-41	212	2	all’interfaccia costituisce	PERSON
fis-41	212	3	un differente materiale e	ORG
fis-41	214	1	3	CARDINAL
fis-41	214	2	si può	ORG
fis-41	214	3	dai dati riportati	ORG
fis-41	214	4	nella tabella che	ORG
fis-41	215	1	0	CARDINAL
fis-41	220	1	1 2 0.3 760	QUANTITY
fis-41	220	2	760 0.3	CARDINAL
fis-41	220	3	3	CARDINAL
fis-41	220	4	parametri del modo	PERSON
fis-41	220	5	del modo ii	PERSON
fis-41	221	1	risposta meccanica del pannello viene fornita	PERSON
fis-41	221	2	funzione di alcune componenti di spostamento	ORG
fis-41	222	1	totale t è	FAC
fis-41	222	2	dai	ORG
fis-41	222	3	nella	ORG
fis-41	222	4	della parete	ORG
fis-41	223	1	nei grafici che seguono vengono mostrate le differenti	PERSON
fis-41	223	2	risposte del pannello	PERSON
fis-41	223	3	interfaccia considerati ed	PERSON
fis-41	223	4	si riporta	PERSON
fis-41	223	5	nella fig	PERSON
fis-41	224	1	5	CARDINAL
fis-41	224	2	l’andamento di t	PERSON
fis-41	224	3	funzione della componente	ORG
fis-41	224	4	orizzontalec del punto c	WORK_OF_ART
fis-41	224	5	nella fig.	ORG
fis-41	225	1	l’andamento di t	PERSON
fis-41	225	2	funzione della componente verticalec del punto	ORG
fis-41	225	3	nella fig.	ORG
fis-41	226	1	l’andamento di t	PERSON
fis-41	226	2	funzione della componente di	ORG
fis-41	226	3	del punto b. http://dx.medra.org/10.3221/igf-esis.08.01&auth=true http://www.gruppofrattura.it e. sacco et alii	PERSON
fis-41	226	4	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-41	226	5	8	CARDINAL
fis-41	226	6	2009	DATE
fis-41	226	7	3	CARDINAL
fis-41	226	8	10.3221	CARDINAL
fis-41	226	9	13	CARDINAL
fis-41	226	10	5	CARDINAL
fis-41	226	11	funzione della componente di spostamento	ORG
fis-41	226	12	6	CARDINAL
fis-41	226	13	funzione della componente di spostamento	ORG
fis-41	227	1	7	CARDINAL
fis-41	227	2	forza	ORG
fis-41	227	3	funzione della componente di spostamento	ORG
fis-41	227	4	0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2 1.4	QUANTITY
fis-41	227	5	0.00 0.10 0.20 0.30 0.40 0.50	QUANTITY
fis-41	227	6	1	CARDINAL
fis-41	227	7	2	CARDINAL
fis-41	227	8	3 0.5	CARDINAL
fis-41	227	9	0.4 0.5 0.6 0.7 0.8	QUANTITY
fis-41	228	1	1	CARDINAL
fis-41	228	2	2	CARDINAL
fis-41	228	3	3	CARDINAL
fis-41	228	4	0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2 1.4	QUANTITY
fis-41	228	5	0.4 0.5 0.6	QUANTITY
fis-41	228	6	1	CARDINAL
fis-41	228	7	2	CARDINAL
fis-41	228	8	3	CARDINAL
fis-41	228	9	http://www.gruppofrattura.it e. sacco et alii	PERSON
fis-41	228	10	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-41	228	11	8	CARDINAL
fis-41	228	12	2009	DATE
fis-41	228	13	3	CARDINAL
fis-41	228	14	10.3221	CARDINAL
fis-41	228	15	14 nella	QUANTITY
fis-41	228	16	8	CARDINAL
fis-41	228	17	invece	ORG
fis-41	228	18	materiale di interfaccia utilizzato le configurazioni	PERSON
fis-41	228	19	di equilibrio della parete	ORG
fis-41	228	20	di tre valori di spostamento	PERSON
fis-41	228	21	del nodo c.	PERSON
fis-41	228	22	nella fig	PERSON
fis-41	229	1	8a	CARDINAL
fis-41	229	2	sviluppato	DATE
fis-41	229	3	interfaccia di materiale 1	PERSON
fis-41	229	4	nella fig	ORG
fis-41	230	1	8b	CARDINAL
fis-41	230	2	il cinematismo	PERSON
fis-41	230	3	sviluppato	DATE
fis-41	230	4	interfaccia di materiale 3 e	PERSON
fis-41	230	5	nella fig	PERSON
fis-41	231	1	8c	CARDINAL
fis-41	231	2	il cinematismo	PERSON
fis-41	231	3	sviluppato	DATE
fis-41	231	4	interfaccia di materiale 2	PERSON
fis-41	231	5	la scelta del materiale 1	PERSON
fis-41	231	6	di verificare	PERSON
fis-41	231	7	il comportamento	PERSON
fis-41	231	8	unilatero	GPE
fis-41	231	9	dell’interfaccia	PERSON
fis-41	231	10	infatti	GPE
fis-41	231	11	dalla fig	PERSON
fis-41	232	1	8a	CARDINAL
fis-41	232	2	si osserva che la parete tende	ORG
fis-41	232	3	un	ORG
fis-41	232	4	di ribaltamento	ORG
fis-41	232	5	al punto b. le componenti di spostamento	PERSON
fis-41	232	6	verticale del punto	ORG
fis-41	232	7	dello stesso ordine di grandezza	PERSON
fis-41	233	1	5	CARDINAL
fis-41	234	1	mentre la componente di spostamento	FAC
fis-41	234	2	7	CARDINAL
fis-41	235	1	nel grafico di fig	PERSON
fis-41	235	2	5	CARDINAL
fis-41	235	3	viene riportato anche il valore del carico limite ottenuto	PERSON
fis-41	235	4	una semplice equazione di equilibrio alla rotazione del pannello	ORG
fis-41	235	5	al polo b. si può osservare che il valore di resistenza ultima ottenuto numericamente tende	PERSON
fis-41	235	6	al valore di 0.5n che è	ORG
fis-41	235	7	pieno accordo	PERSON
fis-41	235	8	la	GPE
fis-41	235	9	teorica dedotta dall’equilibrio	PERSON
fis-41	236	1	nell’applicazione effettuata con il	ORG
fis-41	236	2	si verifica sostanzialmente il comportamento attritivo dell’interfaccia	PERSON
fis-41	237	1	infatti	GPE
fis-41	237	2	ordini di grandezza	PERSON
fis-41	237	3	delle proprietà meccaniche	PERSON
fis-41	237	4	direzione tangenziale	GPE
fis-41	237	5	quelli normali	PERSON
fis-41	237	6	un cinematismo di un	ORG
fis-41	237	7	puro scorrimento della parete	ORG
fis-41	237	8	al suolo	PERSON
fis-41	237	9	8b	CARDINAL
fis-41	238	1	una resistenza allo	ORG
fis-41	238	2	costante e	GPE
fis-41	238	3	0.3n	CARDINAL
fis-41	238	4	dell’attrito parete-suolo	PERSON
fis-41	239	1	5	CARDINAL
fis-41	240	1	7	CARDINAL
fis-41	240	2	mentre l’andamento della componente verticale del punto	PERSON
fis-41	241	1	6	CARDINAL
fis-41	242	1	infine	PERSON
fis-41	242	2	cui si sono utilizzati	PERSON
fis-41	242	3	delle proprietà meccaniche	PERSON
fis-41	242	4	all’interfaccia di materiale 2	PERSON
fis-41	242	5	tal caso	ORG
fis-41	242	6	considerando parametri caratteristici del modo ii	PERSON
fis-41	242	7	tra quelli del materiale 1 e del materiale 3	PERSON
fis-41	242	8	unilatero e attritivo dell’interfaccia	GPE
fis-41	243	1	il pannello	PERSON
fis-41	243	2	infatti	GPE
fis-41	243	3	nella fase iniziale dell’analisi tende	ORG
fis-41	243	4	senso orario intorno al polo	ORG
fis-41	243	5	inizia	GPE
fis-41	243	6	nella	ORG
fis-41	243	7	al suolo	PERSON
fis-41	244	1	8c	CARDINAL
fis-41	245	1	si può osservare dal grafico di fig	ORG
fis-41	246	1	6	CARDINAL
fis-41	246	2	un	ORG
fis-41	246	3	della parete e quindi la sua	ORG
fis-41	246	4	quando la componente verticale del punto	FAC
fis-41	247	1	invece torna nella	PERSON
fis-41	247	2	di uno spostamento	ORG
fis-41	247	3	0.7 mm	QUANTITY
fis-41	247	4	superato	ORG
fis-41	247	5	meccanismo di puro scorrimento con una resistenza allo	ORG
fis-41	247	6	dovuta unicamente all’effetto dell’attrito parete-suolo	ORG
fis-41	248	1	5	CARDINAL
fis-41	250	1	numerici delle applicazioni	PERSON
fis-41	250	2	hanno quindi messo	PERSON
fis-41	250	3	evidenza che la risposta	ORG
fis-41	250	4	finito	GPE
fis-41	250	5	al comportamento	PERSON
fis-41	250	6	del modello di	PERSON
fis-41	251	1	interfaccia sviluppato	PERSON
fis-41	251	2	numeriche sviluppate	ORG
fis-41	251	3	hanno mostrato l’affidabilità dello	PERSON
fis-41	251	4	di calcolo realizzato	PERSON
fis-41	251	5	il quale	PERSON
fis-41	251	6	di analisi	PERSON
fis-41	251	7	8	CARDINAL
fis-41	251	8	comportamento unilatero	PERSON
fis-41	251	9	comportamento attritivo	PERSON
fis-41	251	10	ribaltamento	GPE
fis-41	251	11	comportamento	GPE
fis-41	252	1	http://dx.medra.org/10.3221/igf-esis.08.01&auth=true http://www.gruppofrattura.it e. sacco et alii	PERSON
fis-41	252	2	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-41	252	3	8	CARDINAL
fis-41	252	4	2009	DATE
fis-41	252	5	3	CARDINAL
fis-41	252	6	10.3221	CARDINAL
fis-41	252	7	15	CARDINAL
fis-41	252	8	analisi di un arco	PERSON
fis-41	252	9	muratura e	PERSON
fis-41	252	10	numerica di un arco	PERSON
fis-41	252	11	muratura	GPE
fis-41	252	12	è effettuata una	ORG
fis-41	252	13	il laboratorio di analisi e progettazione strutturale	PERSON
fis-41	252	14	di cassino da parte di	PERSON
fis-41	253	1	14	CARDINAL
fis-41	253	2	tutti	PERSON
fis-41	256	1	si tratta di un arco che geometricamente	PERSON
fis-41	256	2	di un settore di corona circolare	PERSON
fis-41	257	1	9	CARDINAL
fis-41	257	2	esterno	PERSON
fis-41	257	3	560	CARDINAL
fis-41	257	4	raggio interno	PERSON
fis-41	257	5	440 mmr	PERSON
fis-41	257	6	spessore	PERSON
fis-41	257	7	250	CARDINAL
fis-41	257	8	di imposta 	PERSON
fis-41	258	1	8o	CARDINAL
fis-41	259	1	l’arco	ORG
fis-41	259	2	23	CARDINAL
fis-41	259	3	22	CARDINAL
fis-41	260	1	caratteristiche meccaniche dei materiali	ORG
fis-41	260	2	dedotte da opportune	PERSON
fis-41	260	3	0	CARDINAL
fis-41	260	4	il modulo elastico	PERSON
fis-41	260	5	il rapporto di poisson e la	PERSON
fis-41	260	6	del mattone e della malta	FAC
fis-41	260	7	216000 n	QUANTITY
fis-41	261	1	0.2b	TIME
fis-41	261	2	238.5 n	QUANTITY
fis-41	261	3	21500 n	QUANTITY
fis-41	262	1	0.2m	QUANTITY
fis-41	262	2	24.5 n	QUANTITY
fis-41	262	3	unità di	PERSON
fis-41	262	4	del blocco e della malta	ORG
fis-41	262	5	pari	NORP
fis-41	262	6	317 kn/	MONEY
fis-41	263	1	320 kn/mmm	PERSON
fis-41	264	1	9	CARDINAL
fis-41	264	2	modello geometrico dell’arco	PERSON
fis-41	265	1	l’arco	ORG
fis-41	265	2	al peso proprio e quindi ad una forza	ORG
fis-41	265	3	concentrata crescente diretta verso il basso	ORG
fis-41	265	4	applicata mediante	ORG
fis-41	265	5	del centro	FAC
fis-41	265	6	14° mattone	QUANTITY
fis-41	266	1	10	CARDINAL
fis-41	267	1	l’arco	ORG
fis-41	267	2	vincolato alle	PERSON
fis-41	267	3	modo da impedire	PERSON
fis-41	267	4	tal modo si	FAC
fis-41	267	5	di collasso caratterizzato dalla formazione delle quattro classiche	ORG
fis-41	267	6	di intradosso e	PERSON
fis-41	267	7	10	CARDINAL
fis-41	268	1	dalla sperimentazione	PERSON
fis-41	268	2	è ottenuto che la prima	ORG
fis-41	268	3	ed il mattone	PERSON
fis-41	268	4	14	CARDINAL
fis-41	268	5	la seconda	ORG
fis-41	268	6	si forma	ORG
fis-41	268	7	ed il mattone 7	PERSON
fis-41	268	8	quindi si forma la	PERSON
fis-41	268	9	1	CARDINAL
fis-41	268	10	ed infine	PERSON
fis-41	268	11	tra il mattone	PERSON
fis-41	268	12	19	CARDINAL
fis-41	268	13	dettaglio nelle fotografie	ORG
fis-41	268	14	fig.	DATE
fis-41	269	1	11	CARDINAL
fis-41	270	1	o	DATE
fis-41	270	2	o	DATE
fis-41	270	3	http://dx.medra.org/10.3221/igf-esis.08.01&auth=true http://www.gruppofrattura.it e. sacco et alii	PERSON
fis-41	270	4	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-41	270	5	8	CARDINAL
fis-41	270	6	2009	DATE
fis-41	270	7	3	CARDINAL
fis-41	270	8	10.3221	CARDINAL
fis-41	270	9	16	CARDINAL
fis-41	270	10	10	CARDINAL
fis-41	270	11	numerazione dei mattoni	PERSON
fis-41	270	12	di collasso	PERSON
fis-41	271	1	11	CARDINAL
fis-41	271	2	immagini delle posizione delle cerniere	PERSON
fis-41	272	1	la	GPE
fis-41	272	2	muratura si	PERSON
fis-41	272	3	adottato	ORG
fis-41	272	4	un	ORG
fis-41	272	5	approccio micromeccanico	PERSON
fis-41	272	6	mentre le interfacce blocchi-malta	ORG
fis-41	272	7	di appoggio	PERSON
fis-41	272	8	superfici di discontinuità	PERSON
fis-41	273	1	la	GPE
fis-41	273	2	il mattone si sono utilizzati elementi	PERSON
fis-41	273	3	bidimensionali elastici e il	ORG
fis-41	273	4	delle superfici di discontinuità che si sono	PERSON
fis-41	273	5	nella	ORG
fis-41	273	6	24	CARDINAL
fis-41	274	1	figura 12	ORG
fis-41	275	1	1° 2° 3° 4	QUANTITY
fis-41	275	2	del mattone	PERSON
fis-41	275	3	di interfaccia	PERSON
fis-41	275	4	della malta	ORG
fis-41	275	5	del mattone	PERSON
fis-41	275	6	di interfaccia	PERSON
fis-41	275	7	della malta	PERSON
fis-41	275	8	http://dx.medra.org/10.3221/igf-esis.08.01&auth=true http://www.gruppofrattura.it e. sacco et alii	PERSON
fis-41	275	9	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-41	275	10	8	CARDINAL
fis-41	275	11	2009	DATE
fis-41	275	12	3	CARDINAL
fis-41	275	13	10.3221	CARDINAL
fis-41	275	14	17 nei	QUANTITY
fis-41	275	15	sono nh	GPE
fis-41	275	16	nb e nm che rappresentano rispettivamente	ORG
fis-41	275	17	il numero di divisioni con	ORG
fis-41	275	18	cui viene discretizzata l’altezza h del mattone	PERSON
fis-41	275	19	del mattone e lo	PERSON
fis-41	275	20	strato di malta	PERSON
fis-41	276	1	fig	GPE
fis-41	277	1	12	CARDINAL
fis-41	277	2	un esempio della mesh nel caso	ORG
fis-41	277	3	cui	GPE
fis-41	278	1	dei letti di malta	ORG
fis-41	278	2	che si hanno durante le	PERSON
fis-41	278	3	di messa	PERSON
fis-41	278	4	hanno ridotto la sezione di contatto tra un blocco e l’altro	PERSON
fis-41	279	1	11	CARDINAL
fis-41	280	1	questo importante aspetto	PERSON
fis-41	280	2	stato tenuto	PERSON
fis-41	280	3	conto nelle	ORG
fis-41	280	4	numeriche	ORG
fis-41	280	5	statistica	ORG
fis-41	280	6	non l’effettiva dimensione della	ORG
fis-41	280	7	del mattone ma la sua	FAC
fis-41	280	8	14 mm	QUANTITY
fis-41	281	1	nelle	DATE
fis-41	281	2	scelto di	PERSON
fis-41	281	3	del carico	GPE
fis-41	281	4	sull’arco tramite martinetto	PERSON
fis-41	281	5	applicando una forza	PERSON
fis-41	281	6	lungo le direzione	ORG
fis-41	281	7	del sistema di riferimento	PERSON
fis-41	281	8	del nodo centrale	FAC
fis-41	281	9	14°	CARDINAL
fis-41	282	1	allo scopo di seguire completamente la	PERSON
fis-41	282	2	risposta meccanica dell’arco	PERSON
fis-41	282	3	numerica è stata svolta	PERSON
fis-41	282	4	una tecnica	PERSON
fis-41	282	5	controllo locale dello spostamento verticale del nodo	ORG
fis-41	282	6	cui è	GPE
fis-41	282	7	il carico	PERSON
fis-41	283	1	proprietà meccaniche degli elementi	ORG
fis-41	283	2	interfaccia sono	PERSON
fis-41	283	3	considerare uno strato di malta unitario	ORG
fis-41	283	4	0	CARDINAL
fis-41	289	1	0.3 0.3 1500	CARDINAL
fis-41	289	2	1500 0.5	CARDINAL
fis-41	289	3	4	CARDINAL
fis-41	289	4	parametri di interfaccia del modo	PERSON
fis-41	289	5	del modo ii	PERSON
fis-41	290	1	nelle	GPE
fis-41	290	2	si sono scelti	PERSON
fis-41	291	1	2	CARDINAL
fis-41	291	2	nb	PERSON
fis-41	291	3	ordine di esecuzione	PERSON
fis-41	291	4	dei modelli valore 5	ORG
fis-41	291	5	10	CARDINAL
fis-41	292	1	delle analisi	PERSON
fis-41	292	2	sono mostrati	ORG
fis-41	292	3	nel grafico di fig	PERSON
fis-41	292	4	13	CARDINAL
fis-41	292	5	cui si riporta	PERSON
fis-41	292	6	l’andamento della forza verticale applicata	PERSON
fis-41	292	7	funzione dello	GPE
fis-41	293	1	sulla base	PERSON
fis-41	293	2	del cinematismo	GPE
fis-41	293	3	di collasso caratterizzato dalla formazione delle quattro	ORG
fis-41	293	4	il carico ultimo è stato anche valutato tramite	PERSON
fis-41	293	5	il teorema cinematico dell’analisi limite	PERSON
fis-41	293	6	il quale	PERSON
fis-41	293	7	fornito	PERSON
fis-41	293	8	un	ORG
fis-41	293	9	pari	ORG
fis-41	293	10	650	CARDINAL
fis-41	293	11	13	CARDINAL
fis-41	293	12	del primo gruppo di analisi	PERSON
fis-41	294	1	dal confronto delle analisi	PERSON
fis-41	294	2	numeriche	ORG
fis-41	294	3	del primo gruppo di modellazioni insieme ai	PERSON
fis-41	294	4	e all’analisi limite	FAC
fis-41	294	5	aumentando la	ORG
fis-41	294	6	del mattone	PERSON
fis-41	294	7	il risultato numerico si avvicina	PERSON
fis-41	294	8	quello sperimentale	ORG
fis-41	294	9	uno stesso risultato	PERSON
fis-41	294	10	non dipende fortemente dalla	ORG
fis-41	294	11	risultano stabili	PERSON
fis-41	294	12	il carico di collasso dedotto dall’analisi	PERSON
fis-41	295	1	nella fig	PERSON
fis-41	296	1	14	CARDINAL
fis-41	296	2	si possono	PERSON
fis-41	296	3	nella sua parte sinistra	ORG
fis-41	296	4	del solido murario mentre	ORG
fis-41	296	5	quella di destra	PERSON
fis-41	296	6	di	ORG
fis-41	297	1	100 350 -0.10-0.08-0.06-0.04-0.020.00	QUANTITY
fis-41	299	1	nb=20	ORG
fis-41	299	2	analisi limite risultati numerici:	ORG
fis-41	300	1	100 350 -0.10-0.08-0.06-0.04-0.020.00	QUANTITY
fis-41	302	1	nb=20	ORG
fis-41	302	2	analisi limite risultati numerici:	ORG
fis-41	302	3	risultati	FAC
fis-41	302	4	nb=20	ORG
fis-41	302	5	analisi limite risultati numerici:	ORG
fis-41	302	6	http://dx.medra.org/10.3221/igf-esis.08.01&auth=true http://www.gruppofrattura.it e. sacco et alii	PERSON
fis-41	302	7	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-41	302	8	8	CARDINAL
fis-41	302	9	2009	DATE
fis-41	302	10	3	CARDINAL
fis-41	302	11	10.3221	CARDINAL
fis-41	302	12	18	CARDINAL
fis-41	302	13	verticale del punto di applicazione della forza	ORG
fis-41	302	14	0.1 mm	QUANTITY
fis-41	302	15	dalle deformate	PERSON
fis-41	302	16	delle tre	PERSON
fis-41	302	17	che le discontinuità locali di spostamento si sono ottenute esattamente	ORG
fis-41	302	18	quelle	GPE
fis-41	302	19	cui	DATE
fis-41	302	20	si sono manifestate le fessure	ORG
fis-41	303	1	figura 14:	ORG
fis-41	304	1	15	CARDINAL
fis-41	304	2	del secondo gruppo di analisi	PERSON
fis-41	306	1	100 350 -0.10-0.08-0.06-0.04-0.020.00	QUANTITY
fis-41	306	2	3 punti di gauss	QUANTITY
fis-41	306	3	3 punti di gauss analisi	QUANTITY
fis-41	306	4	numerici	PERSON
fis-41	308	1	100 350 -0.10-0.08-0.06-0.04-0.020.00	QUANTITY
fis-41	308	2	3 punti di gauss	QUANTITY
fis-41	308	3	3 punti di gauss analisi	QUANTITY
fis-41	308	4	numerici	PERSON
fis-41	308	5	risultati	FAC
fis-41	308	6	3 punti di gauss	QUANTITY
fis-41	308	7	3 punti di gauss analisi	QUANTITY
fis-41	308	8	numerici	PERSON
fis-41	309	1	http://www.gruppofrattura.it e. sacco et alii	PERSON
fis-41	309	2	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-41	309	3	8	CARDINAL
fis-41	309	4	2009	DATE
fis-41	309	5	3	CARDINAL
fis-41	309	6	10.3221	CARDINAL
fis-41	309	7	19	CARDINAL
fis-41	309	8	seguito effettuate	ORG
fis-41	309	9	un	ORG
fis-41	309	10	secondo gruppo di analisi	PERSON
fis-41	309	11	cui si è incrementato da 2	PERSON
fis-41	309	12	3	CARDINAL
fis-41	309	13	di punti di gauss	PERSON
fis-41	310	1	dai risultati riportati	ORG
fis-41	310	2	fig	ORG
fis-41	311	1	15	CARDINAL
fis-41	311	2	aumentando il	PERSON
fis-41	311	3	dei punti di gauss	PERSON
fis-41	311	4	analisi convergono	PERSON
fis-41	311	5	uno stesso valore del carico ultimo indipendentemente dalla	PERSON
fis-41	311	6	risultano stabili	PERSON
fis-41	312	1	l’utilizzo dei modelli di interfaccia risulta uno	ORG
fis-41	312	2	efficace nello	ORG
fis-41	312	3	del comportamento delle strutture eterogenee	ORG
fis-41	312	4	muratura	PERSON
fis-41	313	1	infatti	PERSON
fis-41	313	2	queste ultime la principale causa della risposta non	ORG
fis-41	313	3	delle superfici di contatto mattone-malta	ORG
fis-41	314	1	nel presente lavoro il fenomeno di distacco giunto	PERSON
fis-41	314	2	di malta-blocco viene simulato attraverso una versione modificata del modello costitutivo	FAC
fis-41	314	3	di interfaccia proposto	ORG
fis-41	314	4	da alfano e sacco	PERSON
fis-41	314	5	su semplici elementi	PERSON
fis-41	314	6	hanno mostrato la	PERSON
fis-41	314	7	capacità del modello	ORG
fis-41	314	8	dell’interfaccia giunto	PERSON
fis-41	314	9	di malta mattone e la robustezza dell’algoritmo implementato nel portare	ORG
fis-41	314	10	successivamente	PERSON
fis-41	314	11	l’applicazione riguardante l’arco murario ha dimostrato come i modelli	ORG
fis-41	315	1	metodi di calcolo proposti riescano	PERSON
fis-41	315	2	di degrado che si localizzano	PERSON
fis-41	315	3	alcune	GPE
fis-41	315	4	del solido murario prima	ORG
fis-41	315	5	ancora che esso giunga	PERSON
fis-41	316	1	numerici	GPE
fis-41	316	2	messi	GPE
fis-41	316	3	confronto	GPE
fis-41	316	4	quelli sperimentali	PERSON
fis-41	316	5	hanno confermato una buona	PERSON
fis-41	317	1	infatti l’andamento della curva forza	PERSON
fis-41	317	2	spostamento	GPE
fis-41	317	3	ottenuta nel corso della	ORG
fis-41	318	1	dalla simulazione	ORG
fis-41	319	1	grazie al particolare modello di interfaccia implementato	PERSON
fis-41	319	2	si è riusciti	ORG
fis-41	319	3	molto bene il cinematismo	PERSON
fis-41	319	4	di collasso	PERSON
fis-41	319	5	nel corso della prova	PERSON
fis-41	319	6	poiché le discontinuità locali di spostamento si sono ottenute esattamente	ORG
fis-41	319	7	quelle	GPE
fis-41	319	8	cui	DATE
fis-41	319	9	si sono manifestate le fessure	ORG
fis-41	320	1	nel presente lavoro hanno provato che il modello di interfaccia introdotto	ORG
fis-41	320	2	insieme alla procedura numerica implementata hanno consentito	ORG
fis-41	320	3	affidabile della risposta non lineare del solido murario	ORG
fis-41	320	4	futuro il loro utilizzo potrebbe essere esteso	PERSON
fis-41	320	5	ulteriori applicazioni	ORG
fis-41	320	6	cui sia fondamentale non trascurare	ORG
fis-41	320	7	quei fenomeni di degrado che si sviluppano	PERSON
fis-41	320	8	certe	GPE
fis-41	320	9	critiche della muratura	ORG
fis-41	322	1	ringrazia il consorzio universitario reluis	ORG
fis-41	322	2	della protezione civile	ORG
fis-41	322	3	per il finanziamento che ha	ORG
fis-41	322	4	possibile questa attività di ricerca	PERSON
fis-41	324	1	1	CARDINAL
fis-41	324	2	8 (1960	DATE
fis-41	324	3	100	CARDINAL
fis-41	325	1	2	CARDINAL
fis-41	325	2	7	CARDINAL
fis-41	325	3	1962	DATE
fis-41	325	4	55	CARDINAL
fis-41	326	1	3	CARDINAL
fis-41	326	2	p.b. shing	PERSON
fis-41	326	3	120(1	DATE
fis-41	326	4	1994	DATE
fis-41	326	5	63	CARDINAL
fis-41	327	1	4	CARDINAL
fis-41	327	2	g. giambanco	PERSON
fis-41	327	3	l. di gati	PERSON
fis-41	327	4	24(5	CARDINAL
fis-41	327	5	1997	DATE
fis-41	327	6	503	CARDINAL
fis-41	328	1	5	CARDINAL
fis-41	328	2	s. lagomarsino	PERSON
fis-41	328	3	26	CARDINAL
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fis-41	329	1	6	CARDINAL
fis-41	329	2	j. rots	PERSON
fis-41	329	3	123(7	CARDINAL
fis-41	329	4	1997	DATE
fis-41	329	5	660	CARDINAL
fis-41	330	1	d.v. oliveira	PERSON
fis-41	330	2	p.b.	PERSON
fis-41	330	3	82	CARDINAL
fis-41	330	4	1451–1461	DATE
fis-41	331	1	8	CARDINAL
fis-41	331	2	g. giambanco	PERSON
fis-41	331	3	z. mroz	PERSON
fis-41	331	4	meccanica 36 (2001	ORG
fis-41	331	5	111–130	CARDINAL
fis-41	332	1	9	CARDINAL
fis-41	332	2	g. alfano	PERSON
fis-41	332	3	e. sacco	PERSON
fis-41	332	4	68	CARDINAL
fis-41	332	5	542–582	CARDINAL
fis-41	333	1	10	CARDINAL
fis-41	333	2	f. lebon	PERSON
fis-41	333	3	i. titeux	PERSON
fis-41	333	4	doi:10.1016/j.conbuildmat.2008.10.011	ORG
fis-41	334	1	11	CARDINAL
fis-41	334	2	f. ragueneau	PERSON
fis-41	334	3	la borderie	PERSON
fis-41	334	4	j. mazars	PERSON
fis-41	334	5	5	CARDINAL
fis-41	334	6	607	CARDINAL
fis-41	335	1	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-41	335	2	8	CARDINAL
fis-41	335	3	2009	DATE
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fis-41	335	5	10.3221	CARDINAL
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fis-41	336	5	4th	ORDINAL
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fis-41	336	8	finlandia	ORG
fis-41	336	9	july 24-28, 2004	DATE
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fis-41	337	4	international journal of solids	ORG
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