id	sid	eid	entity	type
fis-47	1	1	microsoft	ORG
fis-47	1	2	numero 9	DATE
fis-47	1	3	2	CARDINAL
fis-47	1	4	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-47	1	5	9	CARDINAL
fis-47	1	6	2009	DATE
fis-47	1	7	13	CARDINAL
fis-47	1	8	10.3221	CARDINAL
fis-47	1	9	fatica dei	FAC
fis-47	1	10	funzione della	ORG
fis-47	1	11	di energia di deformazione locale:	PERSON
fis-47	1	12	tensione singolari e non singolari	ORG
fis-47	1	13	paolo lazzarin università di padova	PERSON
fis-47	1	14	di tecnica e gestione dei sistemi industriali	ORG
fis-47	1	15	3	CARDINAL
fis-47	1	16	36100	DATE
fis-47	1	17	vicenza	GPE
fis-47	1	18	riassunto	ORG
fis-47	1	19	il criterio della densità di energia di deformazione	PERSON
fis-47	1	20	considera un preciso volume	ORG
fis-47	1	21	di controllo posizionato	PERSON
fis-47	1	22	del piede	ORG
fis-47	1	23	della radice dei	PERSON
fis-47	1	24	di saldatura	PERSON
fis-47	1	25	di possibile innesco delle cricche di fatica	PERSON
fis-47	2	1	diverso angolo di apertura	PERSON
fis-47	2	2	un	ORG
fis-47	2	3	circolare nei casi di	ORG
fis-47	2	4	piana	ORG
fis-47	2	5	e il raggio vale	ORG
fis-47	2	6	0.3 mm	QUANTITY
fis-47	3	1	il valore medio della densità di energia di deformazione dipende essenzialmente dalle distribuzioni singolari nei giunti di medio ed	ORG
fis-47	3	2	mentre importante diventa il contributo della t	PERSON
fis-47	3	3	di spessore ridotto	PERSON
fis-47	4	1	entrambi gli	PERSON
fis-47	4	2	sono correttamente computati	ORG
fis-47	4	3	modelli agli elementi finiti	ORG
fis-47	4	4	anche utilizzando	ORG
fis-47	4	5	un	ORG
fis-47	4	6	ridotto di gradi di libertà	PERSON
fis-47	5	1	il fatto	PERSON
fis-47	5	2	di notevole interesse	PERSON
fis-47	5	3	una possibile applicazione del metodo	PERSON
fis-47	5	4	di geometria complessa	PERSON
fis-47	6	1	agli effetti descritti	PERSON
fis-47	6	2	piana	PERSON
fis-47	6	3	si possono	PERSON
fis-47	6	4	dalla geometria	PERSON
fis-47	10	1	zero	CARDINAL
fis-47	11	1	about 0.3 mm	QUANTITY
fis-47	15	1	three	CARDINAL
fis-47	18	1	giunti saldati	PERSON
fis-47	18	2	fatica	ORG
fis-47	18	3	di intensificazione	PERSON
fis-47	18	4	delle tensioni	PERSON
fis-47	18	5	densità di energia di deformazione	PERSON
fis-47	19	1	possono essere	PERSON
fis-47	19	2	condotte con criteri diversi	ORG
fis-47	19	3	sulle	GPE
fis-47	19	4	nominali	GPE
fis-47	19	5	sulle	GPE
fis-47	19	6	sulla meccanica della frattura	PERSON
fis-47	19	7	elastica	GPE
fis-47	20	1	1	CARDINAL
fis-47	21	1	l’utilizzo	ORG
fis-47	21	2	del criterio di l http://www.gruppofrattura.it/	PERSON
fis-47	22	1	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-47	22	2	9	CARDINAL
fis-47	22	3	2009	DATE
fis-47	22	4	13	CARDINAL
fis-47	22	5	10.3221	CARDINAL
fis-47	22	6	2	CARDINAL
fis-47	22	7	che vede la	PERSON
fis-47	22	8	fatica	ORG
fis-47	22	9	alto numero di cicli	ORG
fis-47	22	10	di giunti saldati di diversa geometria correlata alle	ORG
fis-47	22	11	di un	ORG
fis-47	22	12	di raccordo fittizio	PERSON
fis-47	23	1	1.0 mm al piede e	QUANTITY
fis-47	23	2	alla radice dei	ORG
fis-47	23	3	di saldatura	PERSON
fis-47	24	1	il valore di	PERSON
fis-47	24	2	da costruzione	PERSON
fis-47	24	3	di neuber *	PERSON
fis-47	25	1	ρsρρ f 	PERSON
fis-47	26	1	stime basate su un	PERSON
fis-47	26	2	di raccordo reale	PERSON
fis-47	26	3	e su una lunghezza microstrutturale	PERSON
fis-47	27	1	di multiassialità costante s	ORG
fis-47	27	2	2.5	CARDINAL
fis-47	27	3	si sono dimostrate realistiche	PERSON
fis-47	28	1	1,2	CARDINAL
fis-47	29	1	valori sensibilmente inferiori di * sono stati	PERSON
fis-47	29	2	giunti	NORP
fis-47	29	3	di spessore ridotto	PERSON
fis-47	30	1	1	CARDINAL
fis-47	31	1	più	GPE
fis-47	31	2	la valutazione di resistenza	PERSON
fis-47	32	1	1,3	CARDINAL
fis-47	32	2	il criterio basato sui	PERSON
fis-47	32	3	generalizzati di intensificazione	PERSON
fis-47	32	4	delle tensioni	PERSON
fis-47	32	5	o nsifs	PERSON
fis-47	33	1	4	CARDINAL
fis-47	34	1	il cordone di saldatura viene modellato	PERSON
fis-47	34	2	un	ORG
fis-47	34	3	distribuzioni locali di	PERSON
fis-47	34	4	tensione nelle sezioni piane traversali	ORG
fis-47	34	5	funzione dei	GPE
fis-47	34	6	di intensificazione	PERSON
fis-47	34	7	delle tensioni di modo	PERSON
fis-47	35	1	di modo ii	PERSON
fis-47	36	1	del raggio di raccordo nullo	PERSON
fis-47	36	2	al piede dei	PERSON
fis-47	36	3	cordoni e il	ORG
fis-47	36	4	tra vita	PERSON
fis-47	36	5	distribuzione asintotica determinata direttamente dai modelli fem era già presente	ORG
fis-47	36	6	lavori di atzori	PERSON
fis-47	36	7	diversi anni	PERSON
fis-47	37	1	5,6	CARDINAL
fis-47	38	1	l’intensità delle distribuzioni di tensione asintotiche	PERSON
fis-47	38	2	accordo	GPE
fis-47	38	3	la	GPE
fis-47	38	4	soluzione teorica	PERSON
fis-47	38	5	da williams	PERSON
fis-47	39	1	7	CARDINAL
fis-47	40	1	nei casi	PERSON
fis-47	40	2	cui si possa assumere	ORG
fis-47	40	3	del piede dei	ORG
fis-47	40	4	di saldatura	PERSON
fis-47	40	5	un angolo di 135 gradi	PERSON
fis-47	40	6	il contributo di modo	PERSON
fis-47	41	1	mentre quello di modo ii non lo è	PERSON
fis-47	41	2	si ricorda infatti che il contributo di modo ii	PERSON
fis-47	41	3	di apertura	ORG
fis-47	41	4	102.6°	QUANTITY
fis-47	42	1	casi	ORG
fis-47	42	2	è quindi possibile	ORG
fis-47	42	3	una semplificazione e usare direttamente il range del fattore di modo	ORG
fis-47	42	4	fatica di giunti	PERSON
fis-47	42	5	4,8	CARDINAL
fis-47	43	1	una curva	PERSON
fis-47	43	2	nella fatica	PERSON
fis-47	43	3	alto numero di cicli	ORG
fis-47	43	4	ma anche nella vita	PERSON
fis-47	43	5	e questo perché una larga percentuale della vita di propagazione della cricca di fatica	ORG
fis-47	43	6	propagazione di una cricca	PERSON
fis-47	43	7	corta nella zona	ORG
fis-47	43	8	dalla singolarità	PERSON
fis-47	43	9	8	CARDINAL
fis-47	44	1	il problema del criterio basato sui	PERSON
fis-47	44	2	di intensificazione	PERSON
fis-47	44	3	delle tensioni è che una variazione dell’angolo presente al piede dei	PERSON
fis-47	44	4	di saldatura	PERSON
fis-47	44	5	impedisce	GPE
fis-47	44	6	un	ORG
fis-47	44	7	confronto diretto	PERSON
fis-47	45	1	ciò vale ovviamente anche	ORG
fis-47	45	2	di saldatura	PERSON
fis-47	45	3	la zona di mancata penetrazione	FAC
fis-47	45	4	una fessura	PERSON
fis-47	45	5	angolo di apertura nullo e il fattore k1 torna	ORG
fis-47	45	6	avere le dimensioni dei più	ORG
fis-47	45	7	di intensificazione	PERSON
fis-47	45	8	delle tensioni	PERSON
fis-47	45	9	sif	ORG
fis-47	45	10	della meccanica della frattura	PERSON
fis-47	45	11	elastica	GPE
fis-47	46	1	un confronto fra	PERSON
fis-47	46	2	di apertura diversi può essere ristabilito utilizzando	ORG
fis-47	46	3	di deformazione mediata su un	PERSON
fis-47	46	4	di controllo centrato sull’apice	ORG
fis-47	46	5	radice dei	FAC
fis-47	46	6	di saldatura	PERSON
fis-47	46	7	9-12	CARDINAL
fis-47	47	1	nei casi piani il	PERSON
fis-47	47	2	di controllo diventa un settore circolare di raggio r0	PERSON
fis-47	47	3	così come rappresentato	PERSON
fis-47	47	4	di energia di deformazione è esprimibile	PERSON
fis-47	47	5	forma chiusa sulla	ORG
fis-47	47	6	la geometria del giunto e il tipo di sollecitazione	PERSON
fis-47	47	7	almeno nei casi	PERSON
fis-47	47	8	cui le distribuzioni di tensione siano strettamente legate ai soli termini	ORG
fis-47	47	9	il massimo grado di singolarità	PERSON
fis-47	48	1	di geometria	PERSON
fis-47	48	2	un caso di flessione pura rispetto	ORG
fis-47	48	3	un	ORG
fis-47	48	4	13	CARDINAL
fis-47	49	1	relazione al valore del raggio	PERSON
fis-47	49	2	di controllo r0	PERSON
fis-47	49	3	di dati	PERSON
fis-47	49	4	più	GPE
fis-47	49	5	di saldatura	PERSON
fis-47	49	6	arco	ORG
fis-47	50	1	un	ORG
fis-47	50	2	di controllo r0=0.28 mm	PERSON
fis-47	50	3	che scende	PERSON
fis-47	50	4	mm nel caso di giunti	PERSON
fis-47	50	5	lega leggera	PERSON
fis-47	51	1	11,12	CARDINAL
fis-47	52	1	l’utilizzo del valore medio della densità di energia di deformazione	ORG
fis-47	52	2	di deformazione piana	PERSON
fis-47	52	3	giustifica appieno l’utilizzo di un	PERSON
fis-47	52	4	elastico anche nella fatica	PERSON
fis-47	53	1	infatti dimostrato	PERSON
fis-47	54	1	10	CARDINAL
fis-47	54	2	sia possibile	PERSON
fis-47	54	3	un	ORG
fis-47	54	4	finito che abbraccia	ORG
fis-47	54	5	l’apice di un	PERSON
fis-47	54	6	il criterio di glinka e moski	PERSON
fis-47	54	7	14	CARDINAL
fis-47	54	8	criterio di punto valido	PERSON
fis-47	54	9	l’apice di un	PERSON
fis-47	54	10	di deformazione nel	PERSON
fis-47	54	11	di controllo non cambia	PERSON
fis-47	54	12	condizioni di	PERSON
fis-47	54	13	rispetto al caso idealmente	PERSON
fis-47	55	1	condizione di	PERSON
fis-47	55	2	localizzato viene abbandonata molto prima	ORG
fis-47	55	3	presenza di sollecitazione di modo iii di quanto	PERSON
fis-47	55	4	presenza di sollecitazione nel piano	PERSON
fis-47	56	1	15	CARDINAL
fis-47	57	1	un riesame e	ORG
fis-47	57	2	un	ORG
fis-47	57	3	tra il criterio di radaj	PERSON
fis-47	58	1	criterio basato sulla densità di energia di deformazione	PERSON
fis-47	58	2	16,17	CARDINAL
fis-47	58	3	il prof dieter	PERSON
fis-47	58	4	alla variabilità del parametro di multiassialità	PERSON
fis-47	58	5	18	CARDINAL
fis-47	59	1	basato sulla densità di energia di deformazione gioca un	PERSON
fis-47	59	2	del raggio	PERSON
fis-47	60	1	il valore di r0	PERSON
fis-47	60	2	stato ottenuto nelle	ORG
fis-47	61	1	11,12	CARDINAL
fis-47	61	2	valori medi	PERSON
fis-47	61	3	5106	CARDINAL
fis-47	61	4	un	ORG
fis-47	61	5	di ciclo	PERSON
fis-47	61	6	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-47	61	7	9	CARDINAL
fis-47	61	8	2009	DATE
fis-47	61	9	13	CARDINAL
fis-47	61	10	10.3221	CARDINAL
fis-47	61	11	il valore	PERSON
fis-47	61	12	211 0.326mpa(mm	CARDINAL
fis-47	61	13	croce	GPE
fis-47	61	14	angolo di apertura	PERSON
fis-47	61	15	135°	QUANTITY
fis-47	61	16	al piede dei	PERSON
fis-47	61	17	questione rappresenta un	ORG
fis-47	61	18	medio ottenuto da giunti sollecitati	PERSON
fis-47	61	19	un	ORG
fis-47	61	20	di ciclo	PERSON
fis-47	61	21	2	CARDINAL
fis-47	61	22	un	ORG
fis-47	61	23	pf=50%	PERCENT
fis-47	61	24	giunti	NORP
fis-47	61	25	testa	NORP
fis-47	61	26	cordone rasato	PERSON
fis-47	61	27	da costruzione	PERSON
fis-47	62	1	una sintesi estesa a	ORG
fis-47	62	2	oltre	GPE
fis-47	62	3	d’angolo portante e non portante	PERSON
fis-47	63	1	finali	NORP
fis-47	63	2	sia al piede sia alla radice dei	PERSON
fis-47	64	1	3	CARDINAL
fis-47	65	1	19	CARDINAL
fis-47	66	1	anche la banda di dispersione	PERSON
fis-47	66	2	11	CARDINAL
fis-47	66	3	su una base	PERSON
fis-47	66	4	iniziale di circa	ORG
fis-47	66	5	300	CARDINAL
fis-47	67	1	tutti	GPE
fis-47	67	2	casi qui considerati	ORG
fis-47	67	3	il piede dei	PERSON
fis-47	67	4	un	ORG
fis-47	67	5	0	CARDINAL
fis-47	67	6	che diventa semplicemente una cricca nel caso della radice dei	ORG
fis-47	68	1	di raccordo minimo al piede dei	PERSON
fis-47	68	2	sensibilmente diverso da zero	PERSON
fis-47	68	3	20	CARDINAL
fis-47	70	1	3	CARDINAL
fis-47	70	2	di dispersione tw	PERSON
fis-47	70	3	di sopravvi-venza	PERSON
fis-47	70	4	ps=97.7 %	PERSON
fis-47	70	5	sia pari	PERSON
fis-47	70	6	3.3	CARDINAL
fis-47	71	1	l’indice di dispersione diventa	PERSON
fis-47	71	2	1.50	CARDINAL
fis-47	71	3	di range della tensione locale	ORG
fis-47	72	1	alle probabilità di sopravvivenza ps=10%	PERSON
fis-47	72	2	perfetto accordo	GPE
fis-47	72	3	la banda s-n	PERSON
fis-47	72	4	di haibach	PERSON
fis-47	72	5	21	CARDINAL
fis-47	73	1	nel caso invece di giunti	PERSON
fis-47	73	2	lega leggera	GPE
fis-47	73	3	il raggio	PERSON
fis-47	73	4	del volume di controllo diminuisce	PERSON
fis-47	73	5	mentre	DATE
fis-47	73	6	la pendenza inversa k della banda di dispersione	FAC
fis-47	73	7	contro k=1.5	PERSON
fis-47	74	1	interessante notare	PERSON
fis-47	74	2	riaggiornando il raggio r0	PERSON
fis-47	74	3	il valore medio della densità di energia di deformazione resti praticamente invariato	ORG
fis-47	74	4	quello dei giunti	ORG
fis-47	74	5	12	CARDINAL
fis-47	75	1	una valutazione accurata degli nsif	PERSON
fis-47	75	2	richiede modelli agli elementi	ORG
fis-47	75	3	maglia molto fine	PERSON
fis-47	75	4	modo da poter seguire	ORG
fis-47	75	5	forti gradienti di tensione	PERSON
fis-47	75	6	presenti nelle	ORG
fis-47	75	7	prossime ai punti di singolarità	PERSON
fis-47	75	8	al contrario	PERSON
fis-47	75	9	il valore medio della densità di energia di deformazione sul volume di controllo può essere determinato accuratamente anche	ORG
fis-47	76	1	15,22,23	CARDINAL
fis-47	77	1	questo fatto può giocare un	PERSON
fis-47	77	2	l’applicabilità	CARDINAL
fis-47	77	3	componenti di geometria complessa	PERSON
fis-47	78	1	nel presente contributo	PERSON
fis-47	78	2	un	ORG
fis-47	78	3	analitico del metodo basato sulla densità di energia di deformazione e la presentazione di alcuni esempi applicativi	ORG
fis-47	78	4	saranno illustrati	PERSON
fis-47	78	5	temi aperti	GPE
fis-47	78	6	oggetto di analisi ancora	PERSON
fis-47	78	7	corso	GPE
fis-47	79	1	particolare saranno prese	PERSON
fis-47	79	2	il problema delle singolarità	PERSON
fis-47	79	3	possibile	GPE
fis-47	79	4	del criterio sed ai	PERSON
fis-47	79	5	giunti di spessore ridotto	PERSON
fis-47	79	6	di concentrazione delle tensioni	PERSON
fis-47	79	7	la radice dei	PERSON
fis-47	79	8	cordoni modellata con	ORG
fis-47	79	9	un	ORG
fis-47	79	10	s=0.05 mm	PERSON
fis-47	80	1	analitico del criterio sed ed esempi applicativi	ORG
fis-47	80	2	l grado di singolarità dei campi di tensione indotti da intagli	FAC
fis-47	80	3	da williams	PERSON
fis-47	81	1	7	CARDINAL
fis-47	81	2	casi piani	ORG
fis-47	81	3	presenza di sollecitazioni di modo	PERSON
fis-47	81	4	quando il	PERSON
fis-47	81	5	di raccordo	PERSON
fis-47	81	6	posto pari	PERSON
fis-47	81	7	zero	CARDINAL
fis-47	81	8	gli nsif	ORG
fis-47	81	9	l’intensità delle distribuzioni asintotiche	ORG
fis-47	81	10	presenti vicino all’apice	PERSON
fis-47	82	1	usando un sistema di	PERSON
fis-47	83	1	1	CARDINAL
fis-47	83	2	di intensificazione	PERSON
fis-47	83	3	delle tensioni di modo	PERSON
fis-47	84	1	definiti	PERSON
fis-47	85	1	24	CARDINAL
fis-47	85	2	nella forma seguente:	PERSON
fis-47	86	1	0(lim2	CARDINAL
fis-47	86	2	1	CARDINAL
fis-47	86	3	0(lim2	CARDINAL
fis-47	86	4	1	CARDINAL
fis-47	86	5	1	CARDINAL
fis-47	86	6	lungo la bisettrice	ORG
fis-47	86	7	componenti di	PERSON
fis-47	86	8	dalla componente	PERSON
fis-47	86	9	di modo	PERSON
fis-47	86	10	la terza da quello di modo ii	FAC
fis-47	87	1	la fig	PERSON
fis-47	88	1	2 mostra l’andamento	QUANTITY
fis-47	88	2	lungo la bisettrice	ORG
fis-47	88	3	angolo di apertura di 135	PERSON
fis-47	89	1	una distanza dall’apice	PERSON
fis-47	89	2	un	ORG
fis-47	89	3	un	ORG
fis-47	90	1	hanno un grado di singolarità che	PERSON
fis-47	90	2	dalla soluzione di williams	PERSON
fis-47	90	3	326011	DATE
fis-47	91	1	la componente	PERSON
fis-47	91	2	invece non singolare	ORG
fis-47	91	3	accordo	GPE
fis-47	91	4	soluzione teorica	PERSON
fis-47	91	5	302012	DATE
fis-47	93	1	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-47	93	2	9	CARDINAL
fis-47	93	3	2009	DATE
fis-47	93	4	13	CARDINAL
fis-47	93	5	10.3221	CARDINAL
fis-47	93	6	e k2 utilizzando le relazioni	ORG
fis-47	93	7	1	CARDINAL
fis-47	93	8	tutte le	PERSON
fis-47	93	9	un	ORG
fis-47	93	10	alla zona	ORG
fis-47	93	11	dalla singolarità posso essere	PERSON
fis-47	93	12	funzione di k1	GPE
fis-47	94	1	campo lineare elastico	ORG
fis-47	94	2	ben noto	PERSON
fis-47	94	3	fra loro dalle equazioni di lame’	ORG
fis-47	95	1	quindi possibile esprimere	PERSON
fis-47	96	1	densità di energia di deformazione	PERSON
fis-47	96	2	al vertice	PERSON
fis-47	96	3	poi la	FAC
fis-47	96	4	densità di energia nel	PERSON
fis-47	96	5	di controllo posto al piede	PERSON
fis-47	96	6	alla radice dei cordoni di saldatura	ORG
fis-47	97	1	1	CARDINAL
fis-47	97	2	2a	CARDINAL
fis-47	97	3	radice del cordone	FAC
fis-47	99	1	1	CARDINAL
fis-47	99	2	di controllo posizionato al piede e alla radice dei	PERSON
fis-47	99	3	di saldatura	PERSON
fis-47	99	4	sistema di	PERSON
fis-47	99	5	polari e componenti di	PERSON
fis-47	100	1	considerando condizioni di deformazione piana	PERSON
fis-47	100	2	la densità di energia di deformazione mediata nel settore circolare di raggio r0 vale	PERSON
fis-47	100	3	9	CARDINAL
fis-47	100	4	2	CARDINAL
fis-47	102	1	dall’ipotesi di rottura e dal rapporto di poisson	PERSON
fis-47	102	2	del materiale	ORG
fis-47	104	1	2	CARDINAL
fis-47	104	2	2=135	CARDINAL
fis-47	104	3	2=0	CARDINAL
fis-47	105	1	nel secondo caso	PERSON
fis-47	105	2	rappresenta quanto	ORG
fis-47	105	3	avviene alla radice dei	PERSON
fis-47	105	4	di saldatura	PERSON
fis-47	105	5	anche la	ORG
fis-47	105	6	di modo ii	PERSON
fis-47	106	1	il raggio di controllo mostrato	PERSON
fis-47	106	2	fig	GPE
fis-47	107	1	3	CARDINAL
fis-47	107	2	usando la seguente relazione	ORG
fis-47	108	1	9,11,12	CARDINAL
fis-47	108	2	3	CARDINAL
fis-47	108	3	fatica	ORG
fis-47	108	4	pf=50%	PERCENT
fis-47	108	5	sono stati ricavati sulla base di un	PERSON
fis-47	108	6	di dati	PERSON
fis-47	108	7	letteratura	GPE
fis-47	109	1	1 2	CARDINAL
fis-47	110	1	1	CARDINAL
fis-47	110	2	211	CARDINAL
fis-47	110	3	0.117 0.28 mm	QUANTITY
fis-47	110	4	155	CARDINAL
fis-47	112	1	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-47	112	2	9	CARDINAL
fis-47	112	3	2009	DATE
fis-47	112	4	13	CARDINAL
fis-47	112	5	10.3221	CARDINAL
fis-47	112	6	distanza lungo la bisettrice	PERSON
fis-47	112	7	0.5	CARDINAL
fis-47	112	8	0.5	CARDINAL
fis-47	112	9	0.5	CARDINAL
fis-47	112	10	0.01	CARDINAL
fis-47	115	1	e/ te ns io ne n om	PERSON
fis-47	115	2	al e 10	LOC
fis-47	116	1	mm n	PERSON
fis-47	116	2	2	CARDINAL
fis-47	116	3	componenti di tensione di modo	PERSON
fis-47	116	4	di modo ii	PERSON
fis-47	116	5	4	CARDINAL
fis-47	117	1	1	CARDINAL
fis-47	117	2	valori dei parametri presenti	ORG
fis-47	117	3	2	CARDINAL
fis-47	117	4	ipotesi di deformazione piana	PERSON
fis-47	117	5	l’ipotesi di beltrami	ORG
fis-47	117	6	criterio della densità di energia di deformazione totale	ORG
fis-47	118	1	e un	ORG
fis-47	118	2	di poisson 0.3	PERSON
fis-47	118	3	3	CARDINAL
fis-47	118	4	fatica di giunti	PERSON
fis-47	118	5	funzione del valore medio	ORG
fis-47	118	6	della densità di energia di deformazione	PERSON
fis-47	118	7	19	CARDINAL
fis-47	118	8	banda di dispersione definita da valore medio  2 deviazioni	PERSON
fis-47	118	9	11	CARDINAL
fis-47	118	10	piatti principali di spessore	PERSON
fis-47	118	11	6 e 100 mm	QUANTITY
fis-47	118	12	di spessore variabile	PERSON
fis-47	118	13	3 e 220 mm	QUANTITY
fis-47	118	14	del piede	ORG
fis-47	118	15	della radice dei	PERSON
fis-47	118	16	di saldatura	PERSON
fis-47	118	17	i materiali e le tecnologie si vedano le	ORG
fis-47	119	1	12,20	CARDINAL
fis-47	119	2	22	CARDINAL
fis-47	119	3	25	CARDINAL
fis-47	120	1	1 2 e1	MONEY
fis-47	120	2	0 0.5000 0.5000	MONEY
fis-47	120	3	0.341	CARDINAL
fis-47	120	4	/2	ORG
fis-47	120	5	0.9085	MONEY
fis-47	120	6	0.168	CARDINAL
fis-47	120	7	0.6157	CARDINAL
fis-47	120	8	1.1489	MONEY
fis-47	120	9	1.3021 0.117 0.112	MONEY
fis-47	120	10	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-47	120	11	9	CARDINAL
fis-47	120	12	2009	DATE
fis-47	120	13	13	CARDINAL
fis-47	120	14	10.3221	CARDINAL
fis-47	120	15	1 10	CARDINAL
fis-47	120	16	105	CARDINAL
fis-47	120	17	107	CARDINAL
fis-47	120	18	ed io	PERSON
fis-47	122	1	az io ne	PERSON
fis-47	123	1	3	CARDINAL
fis-47	123	2	1992	DATE
fis-47	123	3	1989	DATE
fis-47	125	1	1999	DATE
fis-47	125	2	0.2 r0= 0.28 mm	QUANTITY
fis-47	125	3	0.105	CARDINAL
fis-47	125	4	3.3	CARDINAL
fis-47	125	5	4	CARDINAL
fis-47	125	6	fatica di giunti	PERSON
fis-47	125	7	funzione del valore medio	ORG
fis-47	125	8	della densità di energia di deformazione	PERSON
fis-47	126	1	20	CARDINAL
fis-47	126	2	confronto con la banda di dispersione riportata	ORG
fis-47	126	3	11	CARDINAL
fis-47	127	1	5	CARDINAL
fis-47	127	2	fatica di giunti	PERSON
fis-47	127	3	funzione del valore medio	ORG
fis-47	127	4	della densità di energia di deformazione	PERSON
fis-47	128	1	22	CARDINAL
fis-47	128	2	dati originali dovuti	PERSON
fis-47	128	3	2006	DATE
fis-47	129	1	6	CARDINAL
fis-47	129	2	fatica di giunti	PERSON
fis-47	129	3	funzione del valore medio	ORG
fis-47	129	4	della densità di energia di deformazione	PERSON
fis-47	130	1	22	CARDINAL
fis-47	130	2	dati originali dovuti	PERSON
fis-47	130	3	2006	DATE
fis-47	131	1	ferreira et al	PERSON
fis-47	132	1	1995	DATE
fis-47	133	1	0.01	CARDINAL
fis-47	133	2	1.00e+05 1.00e+06 1.00e+07	DATE
fis-47	133	3	3	CARDINAL
fis-47	133	4	2006	DATE
fis-47	133	5	2006	DATE
fis-47	133	6	2006	DATE
fis-47	133	7	tw=3.3 atxcycles	GPE
fis-47	134	1	0.105	CARDINAL
fis-47	135	1	nmm/mm3	ORG
fis-47	135	2	0.01 0.1	CARDINAL
fis-47	135	3	1.00e+05 1.00e+06 1.00e+07	DATE
fis-47	135	4	3	CARDINAL
fis-47	135	5	2006	DATE
fis-47	135	6	0.5	CARDINAL
fis-47	135	7	2006	DATE
fis-47	135	8	0.5	CARDINAL
fis-47	135	9	2006	DATE
fis-47	135	10	ferreira et al.	PERSON
fis-47	135	11	1995	DATE
fis-47	135	12	tw=3.3 atxcycles	GPE
fis-47	136	1	0.105	CARDINAL
fis-47	137	1	nmm/mm3	ORG
fis-47	137	2	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-47	137	3	9	CARDINAL
fis-47	137	4	2009	DATE
fis-47	137	5	13	CARDINAL
fis-47	137	6	10.3221	CARDINAL
fis-47	137	7	7	CARDINAL
fis-47	137	8	fatica di giunti	PERSON
fis-47	137	9	funzione del valore medio	ORG
fis-47	137	10	della densità di energia di deformazione	PERSON
fis-47	137	11	22	CARDINAL
fis-47	137	12	dati originali dovuti	PERSON
fis-47	137	13	1982	DATE
fis-47	138	1	0.01	CARDINAL
fis-47	138	2	10	CARDINAL
fis-47	138	3	10	CARDINAL
fis-47	138	4	107	CARDINAL
fis-47	138	5	2x106	CARDINAL
fis-47	138	6	v al	PERSON
fis-47	138	7	ed io	PERSON
fis-47	140	1	az io ne	PERSON
fis-47	141	1	3	CARDINAL
fis-47	141	2	50%	PERCENT
fis-47	141	3	0.103	CARDINAL
fis-47	141	4	nmm/mm3	ORG
fis-47	141	5	di ciclo	PERSON
fis-47	141	6	180 dati tw	QUANTITY
fis-47	141	7	3.2	CARDINAL
fis-47	141	8	testa giunti	PERSON
fis-47	141	9	8	CARDINAL
fis-47	141	10	fatica di giunti	PERSON
fis-47	141	11	testa e di giunti	PERSON
fis-47	141	12	lega leggera	GPE
fis-47	141	13	funzione del valore medio	ORG
fis-47	141	14	della densità di energia di deformazione	PERSON
fis-47	141	15	12,20	CARDINAL
fis-47	141	16	banda di dispersione tratta dalla	PERSON
fis-47	142	1	12	CARDINAL
fis-47	143	1	delle singolarità di tipo	PERSON
fis-47	143	2	legati al rapporto di poisson è stato sollevato recentemente da kotousov	PERSON
fis-47	144	1	27,28	CARDINAL
fis-47	145	1	tali singolarità potrebbero avere pratiche conseguenze sulle proprietà di resistenza	ORG
fis-47	145	2	fatica di alcune	ORG
fis-47	145	3	geometrie di giunti	PERSON
fis-47	146	1	29	CARDINAL
fis-47	147	1	utile qui	PERSON
fis-47	147	2	chiarendo le conseguenze	ORG
fis-47	147	3	di interesse	PERSON
fis-47	148	1	adottata	ORG
fis-47	148	2	l’ipotesi di kane e mindlin di deformazione piana generalizzata e presa	PERSON
fis-47	148	3	esame una piastra	GPE
fis-47	148	4	di spessore 2h	PERSON
fis-47	148	5	gli	ORG
fis-47	148	6	nella forma	PERSON
fis-47	149	1	30	CARDINAL
fis-47	149	2	xuu xx	PERSON
fis-47	152	1	4	CARDINAL
fis-47	152	2	introdotta una funzione di tensione 	PERSON
fis-47	152	3	quelle di	PERSON
fis-47	152	4	0.01	CARDINAL
fis-47	152	5	1.00e+05 1.00e+06 1.00e+07	DATE
fis-47	152	6	3	CARDINAL
fis-47	152	7	1982	DATE
fis-47	152	8	-1	ORG
fis-47	152	9	1982	DATE
fis-47	152	10	zero	CARDINAL
fis-47	152	11	tw=3.3 atxcycles	GPE
fis-47	152	12	0.105	CARDINAL
fis-47	152	13	nmm/mm3	ORG
fis-47	152	14	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-47	152	15	9	CARDINAL
fis-47	152	16	2009	DATE
fis-47	152	17	13	CARDINAL
fis-47	152	18	10.3221	CARDINAL
fis-47	152	19	2 22 2	DATE
fis-47	152	20	1(3)1(6	CARDINAL
fis-47	152	21	w	GPE
fis-47	152	22	w	GPE
fis-47	152	23	2	CARDINAL
fis-47	152	24	5a	CARDINAL
fis-47	152	25	il sistema disaccoppiato dà luogo	PERSON
fis-47	152	26	di  e di w	ORG
fis-47	152	27	0224	CARDINAL
fis-47	152	28	0426	DATE
fis-47	152	29	6a	CARDINAL
fis-47	152	30	poi una funzione	PERSON
fis-47	152	31	armonica	GPE
fis-47	152	32	gli	ORG
fis-47	152	33	nel piano e quelli	PERSON
fis-47	152	34	polari nel seguente modo	ORG
fis-47	153	1	27	CARDINAL
fis-47	153	2	φ	ORG
fis-47	153	3		NORP
fis-47	153	4	7a	CARDINAL
fis-47	153	5	di piastre molto sottili	PERSON
fis-47	153	6	molto spesse	PERSON
fis-47	153	7	7a	CARDINAL
fis-47	153	8	quelle	ORG
fis-47	153	9	casi notevoli di	ORG
fis-47	153	10	piana	PERSON
fis-47	153	11	piana	ORG
fis-47	154	1	nel caso di intaglio	PERSON
fis-47	154	2	mostrato	ORG
fis-47	154	3	fig.	DATE
fis-47	155	1	9	CARDINAL
fis-47	156	1	assunto un	PERSON
fis-47	156	2	comportamento asintotico	GPE
fis-47	156	3	forma generale	ORG
fis-47	156	4		ORG
fis-47	156	5	2	CARDINAL
fis-47	156	6	che comporta	PERSON
fis-47	156	7	1	CARDINAL
fis-47	157	1	r~	GPE
fis-47	157	2	e adottato il metodo proposto da williams	FAC
fis-47	157	3	l’equazione caratteristica	ORG
fis-47	158	1	28	CARDINAL
fis-47	158	2		ORG
fis-47	159	1	8)	CARDINAL
fis-47	159	2	9	CARDINAL
fis-47	159	3	schematica dell’effetto	PERSON
fis-47	159	4	di	ORG
fis-47	159	5	utilizzato nella	PERSON
fis-47	159	6	analitica	PERSON
fis-47	159	7	accordo con le	ORG
fis-47	160	1	27-29	CARDINAL
fis-47	161	1	l’espressione alla sinistra	PERSON
fis-47	161	2	di williams	PERSON
fis-47	161	3	al caso piano di un	PERSON
fis-47	162	1	l’espressione di destra dà invece il modo	PERSON
fis-47	163	1	si noto	PERSON
fis-47	163	2	l’espressione che esprime gli autovalori di modo iii	PERSON
fis-47	164	1	29	CARDINAL
fis-47	165	1	la	GPE
fis-47	165	2	si consideri il	ORG
fis-47	166	1	10	CARDINAL
fis-47	166	2	il suo modello	PERSON
fis-47	166	3	fig.	DATE
fis-47	167	1	10b	DATE
fis-47	168	1	tensione sono stati determinati	ORG
fis-47	168	2	con raggio nullo alla radice dei	ORG
fis-47	169	1	fig	GPE
fis-47	170	1	10c	ORDINAL
fis-47	170	2	sono stati utilizzati	ORG
fis-47	170	3	saranno discussi nella	PERSON
fis-47	170	4	4	CARDINAL
fis-47	170	5	del presente contributo	PERSON
fis-47	171	1	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-47	171	2	9	CARDINAL
fis-47	171	3	2009	DATE
fis-47	171	4	13	CARDINAL
fis-47	171	5	10.3221	CARDINAL
fis-47	171	6	10	CARDINAL
fis-47	172	1	coordinata	PERSON
fis-47	172	2	z=0 nel piano medio del giunto	ORG
fis-47	172	3	volumi di controllo	PERSON
fis-47	173	1	alla componente membranale	PERSON
fis-47	173	2	nom	GPE
fis-47	173	3	t. consideriamo dapprima le distribuzioni di tensione nel piano medio del giunto	ORG
fis-47	173	4	z=0	CARDINAL
fis-47	175	1	11	CARDINAL
fis-47	175	2	funzione della distanza dalla linea	ORG
fis-47	175	3	di singolarità	PERSON
fis-47	176	1	pari doppio della tensione nominale e la componente zz	WORK_OF_ART
fis-47	177	1	tutte le distribuzioni fanno qui riferimento	PERSON
fis-47	177	2	100	CARDINAL
fis-47	177	3	e alla condizione	ORG
fis-47	177	4	nel piano medio	ORG
fis-47	177	5	tensione legati alla soluzione di williams sono singolari	ORG
fis-47	177	6	mentre la componente	PERSON
fis-47	177	7	di simmetria.	ORG
fis-47	178	1	1	CARDINAL
fis-47	178	2	numerici delle componenti di	PERSON
fis-47	178	3	determinare	ORG
fis-47	179	1	generalizzati di modo	PERSON
fis-47	180	1	questa geometria	PERSON
fis-47	180	2	kii= 452	PERSON
fis-47	180	3	450	CARDINAL
fis-47	181	1	la pendenza delle distribuzioni	PERSON
fis-47	181	2	quella teorica	PERSON
fis-47	181	3	0.5	DATE
fis-47	182	1	la stessa pendenza caratterizza la componente zz	PERSON
fis-47	183	1	una variabilità limitata	PERSON
fis-47	183	2	1.0	CARDINAL
fis-47	183	3	zero	CARDINAL
fis-47	183	4	0.85	CARDINAL
fis-47	183	5	x=1.0 mm	PERSON
fis-47	184	1	la fig	GPE
fis-47	185	1	12	CARDINAL
fis-47	185	2	sia alla superficie	ORG
fis-47	185	3	sia	GPE
fis-47	185	4	una superficie parallela	FAC
fis-47	185	5	z=49.2 mm	PERSON
fis-47	186	1	componenti di	PERSON
fis-47	186	2	di modo ii hanno ora un’intensità nettamente	PERSON
fis-47	186	3	quella di modo i.	PERSON
fis-47	186	4	z=49.2 mm	PERSON
fis-47	186	5	infatti	GPE
fis-47	186	6	kii risulta	PERSON
fis-47	186	7	aumentato rispetto al valore presente nel piano medio	PERSON
fis-47	186	8	467	CARDINAL
fis-47	186	9	452	CARDINAL
fis-47	186	10	mentre ki appare nettamente ridotto	PERSON
fis-47	187	1	assieme ai	PERSON
fis-47	187	2	di williams	PERSON
fis-47	187	3	di un modo singolare di tipo	PERSON
fis-47	187	4	mostrato dalla	PERSON
fis-47	187	5	non prevista nella soluzione di williams	ORG
fis-47	188	1	il fattore di intensificazione	PERSON
fis-47	188	2	associato	ORG
fis-47	188	3	k0 risulta pari	PERSON
fis-47	188	4	0.50kii	CARDINAL
fis-47	189	1	del modo	PERSON
fis-47	189	2	di quella di modo	PERSON
fis-47	189	3	minore di quella di modo ii	PERSON
fis-47	190	1	la	PERSON
fis-47	190	2	rimane costante e pari	PERSON
fis-47	190	3	200	CARDINAL
fis-47	190	4	alla metà di una	ORG
fis-47	190	5	di riferimento che computi	PERSON
fis-47	190	6	la teoria della trave la	ORG
fis-47	190	7	dovuta alla	ORG
fis-47	190	8	secondaria	ORG
fis-47	191	1	alle distribuzioni di	PERSON
fis-47	191	2	si accompagna una forte	ORG
fis-47	191	3	figura	GPE
fis-47	191	4	che scende da 0.85	PERSON
fis-47	191	5	0	CARDINAL
fis-47	192	1	29	CARDINAL
fis-47	193	1	z=50 mm	PERSON
fis-47	193	2	superficie laterale del giunto	PERSON
fis-47	193	3	la componente di tensione di modo ii yx raggiunge il suo valore massimo	PERSON
fis-47	194	1	il corrispondente nsif	ORG
fis-47	194	2	kii= 741 mpa(mm)0.5	PERSON
fis-47	194	3	un	ORG
fis-47	194	4	incremento di oltre	PERSON
fis-47	194	5	60%	PERCENT
fis-47	194	6	al piano medio	ORG
fis-47	195	1	contemporaneamente il campo di modo	PERSON
fis-47	195	2	così bassa da comportare una tensione xx	PERSON
fis-47	196	1	la forte variabilità del fattore kii risulta	FAC
fis-47	197	1	passato	GPE
fis-47	197	2	da analisi	PERSON
fis-47	197	3	di una piastra	PERSON
fis-47	197	4	criccata soggetta	PERSON
fis-47	198	1	11	CARDINAL
fis-47	198	2	12	CARDINAL
fis-47	198	3	hanno evidenziato uno stato di tensione assai complesso	PERSON
fis-47	198	4	con larghe variazioni dei	ORG
fis-47	198	5	di intensificazione	PERSON
fis-47	198	6	delle tensioni di modo	PERSON
fis-47	199	1	della singolarità	PERSON
fis-47	200	1	una possibile sintesi della criticità	ORG
fis-47	200	2	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-47	200	3	9	CARDINAL
fis-47	200	4	2009	DATE
fis-47	200	5	13	CARDINAL
fis-47	200	6	10.3221	CARDINAL
fis-47	200	7	22	CARDINAL
fis-47	200	8	del campo di tensione	PERSON
fis-47	200	9	lungo la	ORG
fis-47	200	10	dello scrivente	PERSON
fis-47	200	11	della densità di energia di deformazione	PERSON
fis-47	201	1	il volume di controllo	PERSON
fis-47	201	2	un	ORG
fis-47	201	3	rc0.3 mm e	PERSON
fis-47	201	4	altezza ancora pari	PERSON
fis-47	201	5	usando quel	PERSON
fis-47	201	6	quelli di fig	PERSON
fis-47	202	1	13	CARDINAL
fis-47	202	2	tutti riferiti	PERSON
fis-47	202	3	un	ORG
fis-47	202	4	di poisson =0.3	PERSON
fis-47	203	1	20 mm	QUANTITY
fis-47	203	2	il valore massimo della sed è	PERSON
fis-47	203	3	della superficie	ORG
fis-47	203	4	aumentato di circa	ORG
fis-47	203	5	20%	PERCENT
fis-47	203	6	al piano medio	ORG
fis-47	204	1	la posizione varia	PERSON
fis-47	204	2	funzione del	GPE
fis-47	204	3	di poisson v. figura	ORG
fis-47	204	4	11	CARDINAL
fis-47	204	5	campi di tensione nel piano medio	PERSON
fis-47	204	6	funzione della distanza	ORG
fis-47	204	7	mm	PERSON
fis-47	204	8	da harding et al	PERSON
fis-47	205	1	29	CARDINAL
fis-47	206	1	12	CARDINAL
fis-47	206	2	componenti di	PERSON
fis-47	206	3	diversi piani	PERSON
fis-47	206	4	funzione della distanza x	ORG
fis-47	206	5	dal punto di singolarità:	PERSON
fis-47	206	6	tensioni sulla superficie	PERSON
fis-47	206	7	e su una superficie immediatamente	PERSON
fis-47	206	8	z=49.2 mm	PERSON
fis-47	207	1	stessa geometria di figura precedente	PERSON
fis-47	207	2	da harding et al	PERSON
fis-47	208	1	29	CARDINAL
fis-47	208	2	100 1000 10000 0.001 0.010 0.100 1.000 0.7	QUANTITY
fis-47	209	1	zz xx http://www.gruppofrattura.it/	ORG
fis-47	209	2	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-47	209	3	9	CARDINAL
fis-47	209	4	2009	DATE
fis-47	209	5	13	CARDINAL
fis-47	209	6	10.3221	CARDINAL
fis-47	209	7	13	CARDINAL
fis-47	209	8	andamenti della densità di energia di deformazione locale	ORG
fis-47	209	9	del piatto principale	ORG
fis-47	210	1	calcolata su un	PERSON
fis-47	210	2	cilindrico di raggio e altezza r0=0.28	PERSON
fis-47	211	1	da harding et al	PERSON
fis-47	212	1	29	CARDINAL
fis-47	212	2	analisi dei	PERSON
fis-47	212	3	di ridotto spessore	PERSON
fis-47	212	4	scrivente ritiene che il	ORG
fis-47	212	5	criterio basato sulla densità di energia di deformazione locale possa essere	PERSON
fis-47	212	6	anche	ORG
fis-47	212	7	giunti di ridotto spessore	PERSON
fis-47	212	8	alternativa	GPE
fis-47	212	9	altri criteri proposti	ORG
fis-47	212	10	letteratura	GPE
fis-47	213	1	fra questi citiamo	ORG
fis-47	213	2	il criterio basato sul ‘	PERSON
fis-47	213	3	che prevede	ORG
fis-47	213	4	di un	PERSON
fis-47	213	5	0.05 mm	QUANTITY
fis-47	214	1	32,33	CARDINAL
fis-47	214	2	criterio basato su	PERSON
fis-47	216	1	rivisitato da lazzarin et al	PERSON
fis-47	217	1	26	CARDINAL
fis-47	217	2	che hanno anche operato	ORG
fis-47	217	3	un	ORG
fis-47	217	4	diretto tra	PERSON
fis-47	218	1	il convenzionale j-integral	PERSON
fis-47	218	2	34	CARDINAL
fis-47	218	3	da ki e kii ma non dalla	PERSON
fis-47	219	1	 	PERSON
fis-47	219	2		CARDINAL
fis-47	219	3	2	CARDINAL
fis-47	220	1	k θrtθθrr	PERSON
fis-47	220	2	θwjj	EVENT
fis-47	220	3	9	CARDINAL
fis-47	220	4	una seconda componente di j-integral	ORG
fis-47	220	5	zero	CARDINAL
fis-47	221	1	35	CARDINAL
fis-47	222	1	così definita	PERSON
fis-47	223	1		PERSON
fis-47	223	2	π π π π	ORG
fis-47	223	3	2	CARDINAL
fis-47	223	4	y u	PERSON
fis-47	223	5	txr	ORG
fis-47	223	6	10	CARDINAL
fis-47	223	7	9	CARDINAL
fis-47	223	8	10	CARDINAL
fis-47	223	9	il vettore degli spostamenti e il vettore delle	PERSON
fis-47	224	1	poichè	NORP
fis-47	224	2	densità di energia di deformazione w(r	PERSON
fis-47	224	3	dipende da ki	PERSON
fis-47	224	4	kii e dalla	PERSON
fis-47	224	5	la seconda componente di j-integral risulta:	ORG
fis-47	224	6	kk jjj	PERSON
fis-47	224	7	822	CARDINAL
fis-47	224	8	11	CARDINAL
fis-47	224	9	il primo termine alla destra della	PERSON
fis-47	225	1	11	CARDINAL
fis-47	225	2	ben noto	PERSON
fis-47	226	1	36	CARDINAL
fis-47	226	2	mentre il secondo termine	PERSON
fis-47	226	3	determinato nella	PERSON
fis-47	227	1	26	CARDINAL
fis-47	228	1	renda j2 dipendente dal percorso di integrazione tramite	PERSON
fis-47	228	2	r. l	PERSON
fis-47	229	1	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-47	229	2	9	CARDINAL
fis-47	229	3	2009	DATE
fis-47	229	4	13	CARDINAL
fis-47	229	5	10.3221	CARDINAL
fis-47	229	6	conto la	ORG
fis-47	229	7	totale e legarlo	GPE
fis-47	229	8	un	ORG
fis-47	229	9	di intensificazione	PERSON
fis-47	229	10	delle tensioni equivalente keq	PERSON
fis-47	230	1	26	CARDINAL
fis-47	230	2	k rtkkkkkkk 'e	PERSON
fis-47	230	3	2	CARDINAL
fis-47	230	4	2	CARDINAL
fis-47	230	5	4	CARDINAL
fis-47	230	6	4	CARDINAL
fis-47	230	7	2	CARDINAL
fis-47	230	8	1	CARDINAL
fis-47	230	9	12	CARDINAL
fis-47	230	10	2	CARDINAL
fis-47	230	11	del sed da	PERSON
fis-47	230	12	mm assieme	PERSON
fis-47	230	13	parametri j1	PERSON
fis-47	230	14	j2,k, j2,t	GPE
fis-47	230	15	j e j/2πr0	PERSON
fis-47	231	1	j rispetto al perimetro del	PERSON
fis-47	231	2	di controllo 2r0	PERSON
fis-47	233	1	il contributo di j2	PERSON
fis-47	233	2	del contributo di j1 quando	ORG
fis-47	233	3	1 mm	QUANTITY
fis-47	233	4	contributi sono invece vicini tra loro	PERSON
fis-47	233	5	5 mm	QUANTITY
fis-47	233	6	26	CARDINAL
fis-47	234	1	la	GPE
fis-47	234	2	massima	GPE
fis-47	234	3	differenza tra j e sed è minore dell’8%	PERSON
fis-47	234	4	il che significa	PERSON
fis-47	236	1	1.0	CARDINAL
fis-47	236	2	0.5	CARDINAL
fis-47	236	3	ma restano comunque piuttosto contenute.	PERSON
fis-47	237	1	mm j1	PERSON
fis-47	237	2	j/(2r0	ORG
fis-47	238	1	1 0.550	CARDINAL
fis-47	238	2	2	CARDINAL
fis-47	238	3	1.336	MONEY
fis-47	238	4	1.235	MONEY
fis-47	238	5	0.765	CARDINAL
fis-47	238	6	1.307	MONEY
fis-47	238	7	0.756 1.307 2.200	MONEY
fis-47	238	8	2	CARDINAL
fis-47	238	9	berto e	PERSON
fis-47	238	10	2009	DATE
fis-47	238	11	26	CARDINAL
fis-47	239	1	valori di basati sulla prima componente	PERSON
fis-47	239	2	j2=j2,k+j2,t	ORG
fis-47	239	3	di j-integral	PERSON
fis-47	239	4	tra	ORG
fis-47	239	5	entrambi riferiti	PERSON
fis-47	239	6	un	ORG
fis-47	239	7	di controllo circolare di raggio r0=0.28	PERSON
fis-47	241	1	si ritiene utile riportare	PERSON
fis-47	241	2	un confronto tra previsioni espresse	ORG
fis-47	241	3	di concentrazione delle tensioni	PERSON
fis-47	241	4	così come determinato da modelli con	PERSON
fis-47	242	1	4c	CARDINAL
fis-47	243	1	l’apice della fessura	ORG
fis-47	243	2	presenta un	ORG
fis-47	243	3	di raccordo s	PERSON
fis-47	243	4	0.05 mm	PERSON
fis-47	243	5	così	PERSON
fis-47	244	1	32,33	CARDINAL
fis-47	246	1	3	CARDINAL
fis-47	246	2	tratta dalla	PERSON
fis-47	247	1	26	CARDINAL
fis-47	247	2	controllo valori di kt e di w	PERSON
fis-47	247	3	tutti normalizzati	PERSON
fis-47	247	4	rispetto alla geometria di riferimento	PERSON
fis-47	248	1	è molto buona	ORG
fis-47	248	2	variazioni percentuali	PERSON
fis-47	248	3	4%	PERCENT
fis-47	248	4	mm r0=0.28mm r0=0.28mm	PERSON
fis-47	248	5	1.137	CARDINAL
fis-47	248	6	1.064 1 1.000	QUANTITY
fis-47	248	7	1.011	CARDINAL
fis-47	248	8	1.001 1.006 3 1.000 1.000 1.000	MONEY
fis-47	248	9	3	CARDINAL
fis-47	248	10	teorici di concentrazione	PERSON
fis-47	248	11	rispetto al caso	PERSON
fis-47	249	1	berto e	PERSON
fis-47	249	2	2009	DATE
fis-47	249	3	26	CARDINAL
fis-47	250	1	una sintesi finale	ORG
fis-47	251	1	14	CARDINAL
fis-47	252	1	lo spessore varia tra 0.65 mm	PERSON
fis-47	252	2	1.75 mm	QUANTITY
fis-47	252	3	il rapporto	PERSON
fis-47	252	4	di ciclo r	PERSON
fis-47	252	5	0.05	CARDINAL
fis-47	252	6	0.3	CARDINAL
fis-47	253	1	sono stati tratti	ORG
fis-47	253	2	dalla letteratura recente	PERSON
fis-47	253	3	2003	DATE
fis-47	254	1	al momento il volume di controllo fa ancora riferimento al raggio r0=0.28	PERSON
fis-47	255	1	mm	PERSON
fis-47	255	2	senza avere	PERSON
fis-47	255	3	quindi ancora operato alcun processo di ottimizzazione	PERSON
fis-47	255	4	di spessore ridotto	PERSON
fis-47	256	1	dispersione rimane	PERSON
fis-47	256	2	quella caratteristica	PERSON
fis-47	256	3	della banda di haibach	PERSON
fis-47	256	4	mentre la pendenza *w	PERSON
fis-47	256	5	1 2j	CARDINAL
fis-47	256	6	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-47	256	7	9	CARDINAL
fis-47	256	8	2009	DATE
fis-47	256	9	13	CARDINAL
fis-47	256	10	10.3221	CARDINAL
fis-47	256	11	risulta	ORG
fis-47	256	12	arco	ORG
fis-47	256	13	k=2.13	PERSON
fis-47	256	14	che diventa ovviamente k=4.26	ORG
fis-47	256	15	figura14	GPE
fis-47	256	16	banda di dispersione relativa	PERSON
fis-47	257	1	di trazione	PERSON
fis-47	258	1	valori di	PERSON
fis-47	258	2	determinati da modelli tridimensionali	PERSON
fis-47	259	1	conclusioni l lavoro ha	ORG
fis-47	259	2	presentato le linee guida	ORG
fis-47	259	3	del criterio basato sul valore	PERSON
fis-47	259	4	della densità di energia di deformazione	PERSON
fis-47	259	5	w	DATE
fis-47	259	6	un	ORG
fis-47	259	7	ben preciso	PERSON
fis-47	259	8	di controllo posizionato al piede e alla radice dei cordoni di saldatura	PERSON
fis-47	260	1	nei giunti di medio ed	PERSON
fis-47	260	2	densità di energia di deformazione dipende	PERSON
fis-47	260	3	esclusivamente dai	PERSON
fis-47	260	4	di intensificazione di modo	PERSON
fis-47	260	5	al piede dei	FAC
fis-47	260	6	dai	ORG
fis-47	260	7	di modo	PERSON
fis-47	260	8	alla radice nel caso di giunti	ORG
fis-47	261	1	anche per queste geometrie il contributo di modo	ORG
fis-47	262	1	900 dati	ORG
fis-47	262	2	di resistenza	PERSON
fis-47	262	3	fatica	ORG
fis-47	262	4	geometrie molto	PERSON
fis-47	262	5	della banda di dispersione associata	PERSON
fis-47	263	1	al ridursi delle dimensioni	PERSON
fis-47	263	2	controllate dalle singolarità di ordine	ORG
fis-47	263	3	e il calcolo della densità di energia non può più	ORG
fis-47	263	4	del primo ordine	PERSON
fis-47	264	1	il problema	PERSON
fis-47	264	2	di spessore ridotto	PERSON
fis-47	264	3	alle superficie	ORG
fis-47	264	4	gioca un	PERSON
fis-47	264	5	sul stato di	PERSON
fis-47	264	6	tensione e deformazione presente nella zona di	ORG
fis-47	265	1	innesco delle cricche di fatica	ORG
fis-47	266	1	anche	ORG
fis-47	266	2	di spessore ridotto il criterio basato sul valore	PERSON
fis-47	266	3	della densità di energia di deformazione appare	PERSON
fis-47	266	4	e alternativo	ORG
fis-47	266	5	altri criteri basati su	PERSON
fis-47	267	1	o su modelli che vedono la radice dei	PERSON
fis-47	267	2	cordoni modellata mediante	ORG
fis-47	267	3	di raccordo all’apice molto ridotto	PERSON
fis-47	268	1	il lavoro ha	PERSON
fis-47	268	2	anche discusso la possibile esistenza di modi singolari out-of-plane	ORG
fis-47	268	3	che nascono nei giunti	PERSON
fis-47	268	4	stati tensionali	ORG
fis-47	268	5	di modo ii	PERSON
fis-47	269	1	questi singolarità non convenzionali	PERSON
fis-47	269	2	di williams	PERSON
fis-47	269	3	lo spostamento del punto di innesco delle cricche di fatica dal piano medio dei giunti alle superficie laterali	PERSON
fis-47	270	1	comunque sia	PERSON
fis-47	270	2	il criterio basato della densità di energia di deformazione si mostra	PERSON
fis-47	270	3	grado di computare correttamente anche gli	PERSON
fis-47	271	1	alcuni	GPE
fis-47	271	2	contributi recenti	PERSON
fis-47	271	3	bibliografia	GPE
fis-47	271	4	uno dei maggiori vantaggi del criterio basato sulla densità di energia di deformazione è legato al possibile utilizzo di	ORG
fis-47	271	5	attorno al	GPE
fis-47	271	6	di controllo posizionato nelle	ORG
fis-47	271	7	di possibile innesco	ORG
fis-47	272	1	delle cricche di fatica	PERSON
fis-47	272	2	superando il problema dei metodi basati	PERSON
fis-47	272	3	sulla valutazione	PERSON
fis-47	272	4	diretta dei campi di tensione locali che	ORG
fis-47	272	5	invece	ORG
fis-47	272	6	grado di infittimento	PERSON
fis-47	273	1	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-47	273	2	9	CARDINAL
fis-47	273	3	2009	DATE
fis-47	273	4	13	CARDINAL
fis-47	273	5	10.3221	CARDINAL
fis-47	273	6	1	CARDINAL
fis-47	273	7	c. m. sonsino	PERSON
fis-47	273	8	woodhead	PERSON
fis-47	273	9	cambridge	GPE
fis-47	273	10	2nd	ORDINAL
fis-47	274	1	2006	DATE
fis-47	275	1	2	CARDINAL
fis-47	275	2	abington publishing	ORG
fis-47	275	3	cambridge	GPE
fis-47	275	4	1990	DATE
fis-47	276	1	3	CARDINAL
fis-47	276	2	c. m. sonsino	PERSON
fis-47	277	1	j. fatigue	PERSON
fis-47	277	2	31	DATE
fis-47	277	3	2009	DATE
fis-47	277	4	2	CARDINAL
fis-47	278	1	4	CARDINAL
fis-47	278	2	r. tovo	GPE
fis-47	279	1	engng	NORP
fis-47	280	1	21	DATE
fis-47	280	2	1998)1089	CARDINAL
fis-47	281	1	5	CARDINAL
fis-47	282	1	italian	NORP
fis-47	282	2	bergamo, italia	ORG
fis-47	282	3	1985	DATE
fis-47	282	4	294	CARDINAL
fis-47	283	1	6	CARDINAL
fis-47	283	2	italian	NORP
fis-47	283	3	genova	GPE
fis-47	283	4	1985	DATE
fis-47	284	1	7	CARDINAL
fis-47	284	2	m. l. williams	PERSON
fis-47	284	3	j. appl	PERSON
fis-47	284	4	19	CARDINAL
fis-47	284	5	1952	DATE
fis-47	284	6	526	CARDINAL
fis-47	285	1	8	CARDINAL
fis-47	286	1	j. fatigue	PERSON
fis-47	286	2	23	CARDINAL
fis-47	286	3	225	CARDINAL
fis-47	287	1	9	CARDINAL
fis-47	287	2	r. zambardi	PERSON
fis-47	288	1	j. fract.	PERSON
fis-47	289	1	112	CARDINAL
fis-47	289	2	2001	DATE
fis-47	289	3	275	CARDINAL
fis-47	290	1	10	CARDINAL
fis-47	290	2	r. zambardi	PERSON
fis-47	291	1	engng	NORP
fis-47	292	1	25	CARDINAL
fis-47	292	2	2002	DATE
fis-47	292	3	917	CARDINAL
fis-47	293	1	11	CARDINAL
fis-47	293	2	t. lassen	GPE
fis-47	293	3	p. livieri	PERSON
fis-47	294	1	engng	NORP
fis-47	295	1	26	CARDINAL
fis-47	295	2	2003	DATE
fis-47	295	3	49	DATE
fis-47	296	1	12	CARDINAL
fis-47	296	2	livieri	PRODUCT
fis-47	297	1	j. fract.	PERSON
fis-47	298	1	133	CARDINAL
fis-47	298	2	2005	DATE
fis-47	298	3	247	CARDINAL
fis-47	299	1	13	CARDINAL
fis-47	300	1	14	CARDINAL
fis-47	300	2	115	CARDINAL
fis-47	301	1	traduzione da: riv	PERSON
fis-47	302	1	saldatura	PERSON
fis-47	302	2	51(1999	CARDINAL
fis-47	302	3	137	CARDINAL
fis-47	303	1	14	CARDINAL
fis-47	303	2	g. glinka	PERSON
fis-47	303	3	k.molski	PERSON
fis-47	304	1	sci	PERSON
fis-47	305	1	engng	NORP
fis-47	306	1	50	CARDINAL
fis-47	306	2	1981	DATE
fis-47	306	3	93	CARDINAL
fis-47	307	1	15	CARDINAL
fis-47	307	2	f. berto	PERSON
fis-47	309	1	31	DATE
fis-47	309	2	95	DATE
fis-47	310	1	16	CARDINAL
fis-47	310	2	f. berto	PERSON
fis-47	312	1	engng	NORP
fis-47	314	1	2009	DATE
fis-47	315	1	17	CARDINAL
fis-47	315	2	f. berto	PERSON
fis-47	316	1	2009	DATE
fis-47	317	1	18	CARDINAL
fis-47	317	2	f. berto	PERSON
fis-47	320	1	engng	PERSON
fis-47	321	1	75	CARDINAL
fis-47	321	2	3060	DATE
fis-47	323	1	engng	NORP
fis-47	324	1	2009	DATE
fis-47	325	1	19	CARDINAL
fis-47	326	1	oxford	NORP
fis-47	326	2	2009	DATE
fis-47	327	1	20	CARDINAL
fis-47	327	2	f. berto	PERSON
fis-47	328	1	9th	ORDINAL
fis-47	328	2	congress	ORG
fis-47	328	3	ifc9	GPE
fis-47	328	4	atlanta	GPE
fis-47	328	5	2006	DATE
fis-47	329	1	21	CARDINAL
fis-47	329	2	e. haibach	PERSON
fis-47	329	3	springer verlag	PERSON
fis-47	329	4	berlino	PERSON
fis-47	329	5	2002	DATE
fis-47	330	1	22	CARDINAL
fis-47	330	2	f. berto	PERSON
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