id	sid	eid	entity	type
fis-59	1	1	microsoft	ORG
fis-59	1	2	numero 9	DATE
fis-59	1	3	13	CARDINAL
fis-59	1	4	l. susmel et alii	PERSON
fis-59	1	5	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-59	1	6	9	CARDINAL
fis-59	1	7	2009	DATE
fis-59	1	8	125	CARDINAL
fis-59	1	9	10.3221	CARDINAL
fis-59	1	10	125	CARDINAL
fis-59	1	11	sulla stima della vita	PERSON
fis-59	1	12	fatica di giunti	PERSON
fis-59	1	13	saldati soggetti	ORG
fis-59	1	14	carichi multiassiali	ORG
fis-59	1	15	di ingegneria	GPE
fis-59	1	16	università di ferrara	GPE
fis-59	1	17	trinity college	ORG
fis-59	1	18	dublin	GPE
fis-59	1	19	ireland	GPE
fis-59	1	20	r. tovo	GPE
fis-59	1	21	di ingegneria	GPE
fis-59	1	22	università di ferrara	GPE
fis-59	1	23	d. benasciutti	PERSON
fis-59	1	24	di ingegneria elettrica	ORG
fis-59	1	25	gestionale meccanica	PERSON
fis-59	1	26	università di udine	PERSON
fis-59	1	27	udine	PERSON
fis-59	1	28	italy	GPE
fis-59	1	29	riassunto	GPE
fis-59	1	30	nel presente articolo viene proposta una nuova	PERSON
fis-59	1	31	metodologia di progettazione	PERSON
fis-59	1	32	basata sull’utilizzo del metodo delle curve	PERSON
fis-59	1	33	di wöhler modificate	PERSON
fis-59	1	34	la	GPE
fis-59	1	35	della vita	PERSON
fis-59	1	36	fatica di	PERSON
fis-59	1	37	saldate	ORG
fis-59	1	38	sia	GPE
fis-59	1	39	acciaio che	ORG
fis-59	1	40	alluminio	GPE
fis-59	1	41	carichi multiassiali	ORG
fis-59	2	1	il criterio delle curve di wöhler	PERSON
fis-59	2	2	del piano critico mediante il metodo della massima	ORG
fis-59	2	3	della tensione tangenziale risolta	ORG
fis-59	3	1	della metodologia di progettazione	ORG
fis-59	4	1	fatica proposta nella presente	ORG
fis-59	5	1	memoria è stata valutata mediante	PERSON
fis-59	5	2	di dati	PERSON
fis-59	5	3	di letteratura	PERSON
fis-59	5	4	sia	GPE
fis-59	5	5	ampiezza costante che variabile	ORG
fis-59	5	6	giunti saldati tubo-piastra	ORG
fis-59	5	7	acciaio e lega di alluminio	GPE
fis-59	5	8	con carichi di	ORG
fis-59	5	9	90°	QUANTITY
fis-59	6	1	il criterio delle curve di wöhler modificate	PERSON
fis-59	6	2	concomitanza con il metodo della massima	ORG
fis-59	6	3	si è dimostrato capace di fornisce	PERSON
fis-59	6	4	stime accurate	PERSON
fis-59	6	5	presenza di	PERSON
fis-59	6	6	e questo sia quando	ORG
fis-59	6	7	tensioni di	PERSON
fis-59	10	1	two	CARDINAL
fis-59	10	2	90°	QUANTITY
fis-59	15	1	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-59	15	2	9	CARDINAL
fis-59	15	3	2009	DATE
fis-59	15	4	125	CARDINAL
fis-59	15	5	10.3221	CARDINAL
fis-59	15	6	126	CARDINAL
fis-59	15	7	introduzione e strutture saldate	ORG
fis-59	15	8	sono spesso soggette	PERSON
fis-59	15	9	esercizio	ORG
fis-59	15	10	stati di sollecitazione e/	ORG
fis-59	15	11	multiassiali	GPE
fis-59	15	12	responsabili di un	PERSON
fis-59	15	13	prossimità del cordone di	GPE
fis-59	16	1	dalla metà del secolo scorso un'intensa attività di ricerca si	ORG
fis-59	16	2	di criteri di calcolo	PERSON
fis-59	16	3	di	ORG
fis-59	16	4	tensioni nominali	PERSON
fis-59	17	1	1-3	CARDINAL
fis-59	18	1	alcuni approcci	PERSON
fis-59	18	2	la	GPE
fis-59	18	3	fatica di	PERSON
fis-59	18	4	4	CARDINAL
fis-59	19	1	interessante notare che	PERSON
fis-59	19	2	di calcolo essenzialmente basate sulla combinazione di tensioni normali e tangenziali	PERSON
fis-59	19	3	lasciando tuttavia aperta la	PERSON
fis-59	19	4	necessità di una sistematica indagine	PERSON
fis-59	20	1	8	CARDINAL
fis-59	21	1	vista	ORG
fis-59	21	2	l'importanza di sviluppare metodologie di calcolo efficienti ed accurate	PERSON
fis-59	21	3	nella pratica progettuale	PERSON
fis-59	21	4	valutare la	ORG
fis-59	21	5	fatica di	PERSON
fis-59	21	6	saldate	ORG
fis-59	21	7	questo lavoro	PERSON
fis-59	22	1	un	ORG
fis-59	22	2	approccio di piano critico basato sull'uso delle	PERSON
fis-59	22	3	di wöhler modificate	PERSON
fis-59	23	1	11	CARDINAL
fis-59	24	1	l'approccio	ORG
fis-59	24	2	metodo delle cwm ed il metodo della massima	PERSON
fis-59	25	1	15	CARDINAL
fis-59	25	2	16	CARDINAL
fis-59	25	3	fatica	PERSON
fis-59	25	4	lo stato di sollecitazione agente sul piano critico	PERSON
fis-59	25	5	lungo la sua direzione di massima	ORG
fis-59	26	1	più	GPE
fis-59	26	2	dell'approccio	DATE
fis-59	26	3	possibilità di applicare	PERSON
fis-59	26	4	metodi di conteggio	GPE
fis-59	26	5	sulla direzione di massima	PERSON
fis-59	26	6	di fatto l'applicabilità dei metodi di calcolo uniassiali	PERSON
fis-59	26	7	di	ORG
fis-59	27	1	stata verificata considerando dati	PERSON
fis-59	27	2	giunti saldati tubo-piastra	ORG
fis-59	27	3	acciaio e lega di alluminio	GPE
fis-59	27	4	soggetti ad uno	ORG
fis-59	27	5	di carico di flesso	PERSON
fis-59	27	6	quadratura	GPE
fis-59	28	1	metodo delle curve	PERSON
fis-59	28	2	di wöhler	PERSON
fis-59	28	3	el metodo delle cwm si	PERSON
fis-59	28	4	che la	ORG
fis-59	28	5	di nucleazione della cricca di fatica	PERSON
fis-59	28	6	sia massima	PERSON
fis-59	28	7	la	GPE
fis-59	29	1	la complessità	PERSON
fis-59	29	2	sollecitazione sul piano critico	PERSON
fis-59	29	3	tramite il seguente indice	PERSON
fis-59	30	1	11	CARDINAL
fis-59	30	2	12	CARDINAL
fis-59	30	3	1	CARDINAL
fis-59	30	4	monoassiali	NORP
fis-59	30	5	zero	CARDINAL
fis-59	30	6	di torsione alterna	ORG
fis-59	31	1	al livello di non-proporzionalità della sollecitazione applicata	PERSON
fis-59	31	2	mentre il suo valore non dipende dalla presenza di tensioni medie non nulle	PERSON
fis-59	31	3	accordo con	ORG
fis-59	31	4	quanto suggerito dalle	ORG
fis-59	31	5	proposte nelle	ORG
fis-59	33	1	8	CARDINAL
fis-59	34	1	stima della vita	GPE
fis-59	34	2	fatica	ORG
fis-59	34	3	accordo con il metodo delle cwm	ORG
fis-59	34	4	nel diagramma di wöhler	PERSON
fis-59	34	5	modificato di fig	PERSON
fis-59	35	1	1a	CARDINAL
fis-59	35	2	che riporta le rette che	ORG
fis-59	35	3	il numero di cicli	ORG
fis-59	35	4	nf	ORG
fis-59	35	5	funzione della	GPE
fis-59	36	1	al diminuire di ρw	PERSON
fis-59	36	2	l'alto	GPE
fis-59	36	3	indicando una diminuzione del danno	PERSON
fis-59	36	4	fatica	PRODUCT
fis-59	37	1	altri termini	PERSON
fis-59	37	2	il metodo delle cwm	PERSON
fis-59	37	3	che	ORG
fis-59	37	4	un dato materiale	ORG
fis-59	37	5	il danneggiamento	PERSON
fis-59	37	6	fatica dipenda esclusivamente	ORG
fis-59	37	7	dai valori di δτ e w	PERSON
fis-59	37	8	dalla complessità del percorso di carico	PERSON
fis-59	38	1	ogni curva di wöhler	PERSON
fis-59	38	2	poi caratterizzata dalla sua pendenza inversa	ORG
fis-59	38	3	accordo con le vigenti normative	ORG
fis-59	39	1	8	CARDINAL
fis-59	39	2	na=2·106	ORG
fis-59	40	1	il diagramma di wöhler	PERSON
fis-59	40	2	modificato di fig	PERSON
fis-59	41	1	1	CARDINAL
fis-59	41	2	il calcolo della vita	PERSON
fis-59	41	3	fatica una volta stimate	GPE
fis-59	41	4	una semplice dipendenza	PERSON
fis-59	41	5	lineare è possibile calcolare le	ORG
fis-59	41	6	costanti sulla	PERSON
fis-59	42	1	11	CARDINAL
fis-59	42	2	12	CARDINAL
fis-59	43	1	0w0w kkkk	PERSON
fis-59	43	2	 l	DATE
fis-59	43	3	et alii	ORG
fis-59	43	4	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-59	43	5	9	CARDINAL
fis-59	43	6	2009	DATE
fis-59	43	7	125	CARDINAL
fis-59	43	8	10.3221	CARDINAL
fis-59	43	9	127	CARDINAL
fis-59	43	10	constkk lim	PERSON
fis-59	44	1	2	CARDINAL
fis-59	44	2		GPE
fis-59	44	3		ORG
fis-59	45	1		DATE
fis-59	46	1	awfre	PERSON
fis-59	46	2	1	CARDINAL
fis-59	46	3	diagramma di wöhler	GPE
fis-59	46	4	andamento di	PERSON
fis-59	46	5	il significato dei	PERSON
fis-59	46	6	qualitativo delle funzioni	PERSON
fis-59	46	7	mostrato	ORG
fis-59	46	8	fig	GPE
fis-59	47	1	1b	CARDINAL
fis-59	48	1	il precedente diagramma schematico mostra anche l'esistenza di un valore soglia	PERSON
fis-59	48	2	lim	PERSON
fis-59	48	3	oltre il quale si	PERSON
fis-59	48	4	che	ORG
fis-59	48	5	restino entrambi	PERSON
fis-59	49	1	numerosi risultati	PERSON
fis-59	49	2	confermano che	ORG
fis-59	49	3	di ρw gli approcci di piano critico	PERSON
fis-59	49	4	stime troppo	PERSON
fis-59	49	5	al fatto che	PERSON
fis-59	49	6	tali	GPE
fis-59	49	7	il danneggiamento	PERSON
fis-59	50	1	ma anche	PERSON
fis-59	50	2	modo molto forte	PERSON
fis-59	50	3	quelle normali al piano critico	PERSON
fis-59	51	1	questo implica che	PERSON
fis-59	51	2	stime accurate possano essere	PERSON
fis-59	51	3	normali al piano critico mediante differenti assunzioni	PERSON
fis-59	52	1	lim è correlato alle proprietà	PERSON
fis-59	52	2	del materiale	PERSON
fis-59	52	3	alto numero di cicli	ORG
fis-59	52	4	14	CARDINAL
fis-59	52	5	17	CARDINAL
fis-59	52	6	dato che le	ORG
fis-59	52	7	hanno scarsa	PERSON
fis-59	53	1	di nucleazione della cricca di fatica	ORG
fis-59	54	1	quando il metodo delle cwm viene utilizzato	PERSON
fis-59	54	2	fatica	ORG
fis-59	54	3	componenti saldati	ORG
fis-59	54	4	si suggerisce sempre l’utilizzo	ORG
fis-59	54	5	di valori di ρw,	PERSON
fis-59	54	6	lim compresi nell’intervallo 1.4÷1.5	PERSON
fis-59	54	7	lo stato tensionale sia	PERSON
fis-59	54	8	di quantità nominali	PERSON
fis-59	54	9	metodo della massima	ORG
fis-59	54	10	sia	GPE
fis-59	54	11	il danno	PERSON
fis-59	54	12	fatica	PERSON
fis-59	55	1	il metodo della massima	PERSON
fis-59	55	2	che il piano di massimo danneggiamento	PERSON
fis-59	55	3	fatica	ORG
fis-59	55	4	massima	ORG
fis-59	56	1	14	CARDINAL
fis-59	58	1	2	CARDINAL
fis-59	58	2	il piano δ di normale n	ORG
fis-59	58	3	su cui sono individuati	PERSON
fis-59	59	1	nel sistema di riferimento	PERSON
fis-59	59	2	dai	ORG
fis-59	59	3	coseni	PERSON
fis-59	60	1		PERSON
fis-59	60	2		NORP
fis-59	60	3	  	GPE
fis-59	60	4		PERSON
fis-59	60	5		NORP
fis-59	60	6	cos()sin	PERSON
fis-59	60	7		PERSON
fis-59	60	8		NORP
fis-59	60	9		PERSON
fis-59	60	10		PERSON
fis-59	60	11		NORP
fis-59	62	1		PERSON
fis-59	62	2		NORP
fis-59	62	3		GPE
fis-59	62	4		DATE
fis-59	62	5		PERSON
fis-59	62	6		NORP
fis-59	62	7	cos()cos	PRODUCT
fis-59	62	8	3	CARDINAL
fis-59	62	9	2	CARDINAL
fis-59	63	1	et alii	ORG
fis-59	63	2	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-59	63	3	9	CARDINAL
fis-59	63	4	2009	DATE
fis-59	63	5	125	CARDINAL
fis-59	63	6	10.3221	CARDINAL
fis-59	63	7	128	CARDINAL
fis-59	63	8	di una generica	PERSON
fis-59	64	1		PERSON
fis-59	64	2		NORP
fis-59	64	3	 	PERSON
fis-59	66	1		PERSON
fis-59	66	2		NORP
fis-59	66	3	4	CARDINAL
fis-59	66	4		PERSON
fis-59	66	5		NORP
fis-59	66	6	 	PERSON
fis-59	68	1		PERSON
fis-59	68	2		NORP
fis-59	68	3	5	CARDINAL
fis-59	68	4	ora il vettore delle	PERSON
fis-59	68	5	)t()t()t()t()t()t()t(s yzxzxyzyx	PERSON
fis-59	68	6		GPE
fis-59	68	7	6	CARDINAL
fis-59	68	8	lungo m	ORG
fis-59	68	9	può essere direttamente calcolata	PERSON
fis-59	68	10	del seguente	PERSON
fis-59	68	11	t(sd)t(m	PERSON
fis-59	68	12	7	CARDINAL
fis-59	68	13	un	ORG
fis-59	68	14	dei coseni direttori di facile determinazione	PERSON
fis-59	69	1	2	CARDINAL
fis-59	69	2	definizione delle grandezze utilizzate dal mmv	ORG
fis-59	70	1	termini generali	PERSON
fis-59	70	2	la	GPE
fis-59	70	3	 	PERSON
fis-59	70	4		ORG
fis-59	70	5		NORP
fis-59	71	1	jiji k kkm	PERSON
fis-59	72	1	si hanno termini di covarianza	PERSON
fis-59	73	1	la matrice di	ORG
fis-59	73	2	jiij	GPE
fis-59	73	3	9	CARDINAL
fis-59	74	1	modo compatto	PERSON
fis-59	74	2	et alii	ORG
fis-59	74	3	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-59	74	4	9	CARDINAL
fis-59	74	5	2009	DATE
fis-59	74	6	125	CARDINAL
fis-59	74	7	10.3221	CARDINAL
fis-59	74	8	129	CARDINAL
fis-59	74	9	10	CARDINAL
fis-59	74	10	la direzione dove τm(t	FAC
fis-59	75	1	massima	ORG
fis-59	75	2	è immediato	ORG
fis-59	76	1	10	CARDINAL
fis-59	77	1	coseni	ORG
fis-59	77	2	calcolare così	PERSON
fis-59	77	3	modo diretto anche le grandezze	ORG
fis-59	77	4	esso correlate	ORG
fis-59	78	1	analisi di sollecitazioni	PERSON
fis-59	79	1	il piano critico e la direzione di massima	ORG
fis-59	79	2	è possibile ricondurre una storia temporale del tensore	ORG
fis-59	79	3	delle tensioni alle storie di carico della	FAC
fis-59	79	4	e della tensione	ORG
fis-59	79	5	al piano critico	ORG
fis-59	80	1	questa	PERSON
fis-59	80	2	di estendere	PERSON
fis-59	81	1	metodi di conteggio	GPE
fis-59	81	2	al caso multiassiale	PERSON
fis-59	82	1	fig	GPE
fis-59	83	1	3a	CARDINAL
fis-59	83	2	e quindi calcolare l'indice w	ORG
fis-59	83	3	con cui determinare	ORG
fis-59	83	4	attraverso le relazioni	ORG
fis-59	83	5	2	CARDINAL
fis-59	83	6	di resistenza	PERSON
fis-59	84	1	ogni valore di w	ORG
fis-59	84	2	ed individuato lo spettro di carico	PERSON
fis-59	84	3	si può quindi calcolare prima il danno di ogni singolo ciclo contato	PERSON
fis-59	84	4	poi il danno totale nell'ipotesi di palmgren-miner	PERSON
fis-59	84	5	wf j	PERSON
fis-59	84	6	11	CARDINAL
fis-59	84	7	nf(w	LANGUAGE
fis-59	84	8	n=(w	GPE
fis-59	85	1	si valutano	PERSON
fis-59	85	2	sull'opportuna curva	GPE
fis-59	85	3	modificata	PERSON
fis-59	85	4	individuata dal particolare valore di w considerato	PERSON
fis-59	85	5	1	CARDINAL
fis-59	86	1	3	CARDINAL
fis-59	86	2	una storia di carico semplice	PERSON
fis-59	86	3	storie di carico più	PERSON
fis-59	87	1	l'esempio di fig	PERSON
fis-59	88	1	3a	CARDINAL
fis-59	88	2	quanto molto semplice	PERSON
fis-59	88	3	univoca dei cicli	ORG
fis-59	89	1	invece	ORG
fis-59	89	2	il conteggio dei cicli può	PERSON
fis-59	89	3	ma anche ambiguo	PERSON
fis-59	91	1	3b	CARDINAL
fis-59	91	2	un	ORG
fis-59	91	3	singolo ciclo della	ORG
fis-59	91	4	così che la definizione di σn(t	PERSON
fis-59	91	5	non è evidentemente univoca	ORG
fis-59	93	1	3c	CARDINAL
fis-59	93	2	un	ORG
fis-59	93	3	singolo ciclo di ampiezza δσn(t	PERSON
fis-59	93	4	calcolo del corrispondente w	PERSON
fis-59	94	1	questo suggerisce che ulteriori studi di tipo teorico	PERSON
fis-59	94	2	condotti onde	ORG
fis-59	94	3	il conteggio dei cicli anche	ORG
fis-59	94	4	presenza di storie di carico multiassiali estremamente complesse	PERSON
fis-59	95	1	confronto	PERSON
fis-59	95	2	dai problemi ancora aperti menzionati alla fine del precedente paragrafo	ORG
fis-59	95	3	la precisione del metodo	PERSON
fis-59	95	4	stata verificata	PERSON
fis-59	95	5	5	CARDINAL
fis-59	95	6	6	CARDINAL
fis-59	95	7	sia	GPE
fis-59	95	8	ampiezza costante che variabile	ORG
fis-59	95	9	giunti saldati tubo-piastra	ORG
fis-59	95	10	acciaio e lega di alluminio	GPE
fis-59	95	11	et alii	ORG
fis-59	95	12	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-59	95	13	9	CARDINAL
fis-59	95	14	2009	DATE
fis-59	95	15	125	CARDINAL
fis-59	95	16	10.3221	CARDINAL
fis-59	95	17	130	CARDINAL
fis-59	95	18	90°	QUANTITY
fis-59	95	19	0.58	CARDINAL
fis-59	96	1	altre	GPE
fis-59	96	2	da un punto di vista	PERSON
fis-59	96	3	del conteggio dei cicli	ORG
fis-59	96	4	il metodo proposto	ORG
fis-59	96	5	storie di carico	PERSON
fis-59	96	6	del tipo riportato	PERSON
fis-59	96	7	fig	ORG
fis-59	97	1	3a	CARDINAL
fis-59	97	2	condizioni	GPE
fis-59	97	3	cui il conteggio dei cicli	PERSON
fis-59	97	4	(t	GPE
fis-59	98	1	del corrispondente valore di w	ORG
fis-59	99	1	di sola	ORG
fis-59	100	1	o	DATE
fis-59	100	2	la fig	GPE
fis-59	100	3	4	CARDINAL
fis-59	100	4	10	CARDINAL
fis-59	100	5	riferite alle tensioni nominali	PERSON
fis-59	100	6	stime	PERSON
fis-59	100	7	dai valori riportati	PERSON
fis-59	101	1	1	CARDINAL
fis-59	101	2	un	ORG
fis-59	101	3	95%	PERCENT
fis-59	101	4	na=2·106	ORG
fis-59	101	5	rottura e pendenza inversa k	ORG
fis-59	101	6	corrispondenti valori delle curve di normativa	PERSON
fis-59	102	1	qui utilizzati	ORG
fis-59	102	2	il metodo proposto considerano uno	ORG
fis-59	102	3	di carico gaussiano di 5·104	ORG
fis-59	102	4	5	CARDINAL
fis-59	102	5	6	CARDINAL
fis-59	103	1	materiale risultati	PERSON
fis-59	103	2	tensioni nominali	PERSON
fis-59	104	1	k0	ORG
fis-59	105	1	k0	ORG
fis-59	116	1	209.8	CARDINAL
fis-59	116	2	4.3	CARDINAL
fis-59	116	3	4.9	CARDINAL
fis-59	116	4	129.6	CARDINAL
fis-59	116	5	100	CARDINAL
fis-59	116	6	144.0	CARDINAL
fis-59	116	7	100	CARDINAL
fis-59	116	8	144.0 5	CARDINAL
fis-59	116	9	6.1	CARDINAL
fis-59	116	10	51.8 5	CARDINAL
fis-59	116	11	1	CARDINAL
fis-59	117	1	il criterio delle cwm	PERSON
fis-59	117	2	acciaio sollecitati	ORG
fis-59	117	3	ampiezza costante	ORG
fis-59	117	4	calibrando il criterio stesso	PERSON
fis-59	119	1	1	CARDINAL
fis-59	119	2	di calibrazione sono invece elencate	PERSON
fis-59	120	1	2	CARDINAL
fis-59	120	2	il confronto fra durata sperimentale	PERSON
fis-59	120	3	nf	ORG
fis-59	120	4	nf	ORG
fis-59	120	5	mostrato	GPE
fis-59	120	6	fig	ORG
fis-59	121	1	5a	CARDINAL
fis-59	121	2	un valore di w	ORG
fis-59	121	3	lim pari	PERSON
fis-59	121	4	1.4	CARDINAL
fis-59	121	5	fornite dal metodo delle cwm	PERSON
fis-59	121	6	ampiezza costante cadono all'interno	ORG
fis-59	121	7	delle banda	PERSON
fis-59	121	8	di dispersione delle	PERSON
fis-59	122	1	4	CARDINAL
fis-59	122	2	confronto fra le curve	ORG
fis-59	122	3	di normativa iiw	ORG
fis-59	123	1	10	CARDINAL
fis-59	123	2	di	ORG
fis-59	124	1	5	CARDINAL
fis-59	124	2	6	CARDINAL
fis-59	125	1	per quanto concerne invece	ORG
fis-59	125	2	ottenuti	TIME
fis-59	125	3	il metodo delle cwm	PERSON
fis-59	125	4	5	CARDINAL
fis-59	125	5	di un valore	PERSON
fis-59	125	6	pari	PERSON
fis-59	125	7	0.35	CARDINAL
fis-59	125	8	nella somma di palmgren-miner	ORG
fis-59	126	1	la fig	GPE
fis-59	127	1	5b	CARDINAL
fis-59	127	2	chiaramente che	PERSON
fis-59	127	3	il metodo proposto	ORG
fis-59	127	4	basato sulle cwm ed il mmv	ORG
fis-59	127	5	stime di durata che cadono	PERSON
fis-59	127	6	della banda di dispersione definita dalle	PERSON
fis-59	127	7	ampiezza costante usate	ORG
fis-59	127	8	metodo stesso	PERSON
fis-59	128	1	et alii	ORG
fis-59	128	2	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-59	128	3	9	CARDINAL
fis-59	128	4	2009	DATE
fis-59	128	5	125	CARDINAL
fis-59	128	6	10.3221	CARDINAL
fis-59	128	7	131 1000 10000 100000 1000000 10000000 100000000	QUANTITY
fis-59	129	1	90°	QUANTITY
fis-59	129	2	0.35	CARDINAL
fis-59	129	3	materiale risultati	PERSON
fis-59	129	4	tensioni nominali	PERSON
fis-59	135	1	178.6 -0.6 4.9	QUANTITY
fis-59	135	2	144.0	CARDINAL
fis-59	135	3	144.0	CARDINAL
fis-59	135	4	5 1.4	CARDINAL
fis-59	135	5	77.0	CARDINAL
fis-59	135	6	51.8 -2	CARDINAL
fis-59	135	7	51.8	CARDINAL
fis-59	135	8	5 1.4	CARDINAL
fis-59	135	9	2	CARDINAL
fis-59	135	10	di calibrazione	PERSON
fis-59	135	11	del metodo cwm	ORG
fis-59	135	12	accordo	GPE
fis-59	136	1	5	CARDINAL
fis-59	136	2	ampiezza costante	ORG
fis-59	136	3	sui dati	PERSON
fis-59	136	4	di tab.1 ed applicato	PERSON
fis-59	137	1	6	CARDINAL
fis-59	137	2	ampiezza costante	ORG
fis-59	137	3	calibrato sulle curve di normativa iiw ed	ORG
fis-59	138	1	se il metodo proposto	PERSON
fis-59	138	2	stime di durata	PERSON
fis-59	138	3	accordo con le normative vigenti	ORG
fis-59	138	4	il metodo stesso	PERSON
fis-59	138	5	ancora	PERSON
fis-59	138	6	al	ORG
fis-59	138	7	di dati	PERSON
fis-59	138	8	già considerato	PERSON
fis-59	138	9	precedenza	GPE
fis-59	138	10	di resistenza	PERSON
fis-59	138	11	uniassiale e torsione fornite	ORG
fis-59	138	12	dall’iiw	DATE
fis-59	139	1	10	CARDINAL
fis-59	140	1	si noti che le costanti di calibrazione	PERSON
fis-59	140	2	2	CARDINAL
fis-59	140	3	ricalcolando le curve	ORG
fis-59	140	4	di normativa	PERSON
fis-59	140	5	di sopravvivenza	PERSON
fis-59	140	6	ps	ORG
fis-59	140	7	50%	PERCENT
fis-59	142	1	6a	CARDINAL
fis-59	142	2	il metodo proposto	ORG
fis-59	142	3	stime generalmente	PERSON
fis-59	142	4	la zona	GPE
fis-59	142	5	alto numero di cicli	ORG
fis-59	142	6	anche quando è calibrato con le curve di normativa	ORG
fis-59	143	1	per quanto concerne infine	ORG
fis-59	144	1	la fig	GPE
fis-59	145	1	6b	CARDINAL
fis-59	145	2	un	ORG
fis-59	145	3	del danno critico unitario nella sommatoria di palmgren-miner	ORG
fis-59	145	4	buon accordo	PERSON
fis-59	147	1	1000 10000 100000	QUANTITY
fis-59	147	2	90°	QUANTITY
fis-59	147	3	ps=97.7%	PERSON
fis-59	148	1	90°	QUANTITY
fis-59	148	2	ps=97.7%	PERSON
fis-59	148	3	io	ORG
fis-59	148	4	un	ORG
fis-59	148	5	10000000 100000000	CARDINAL
fis-59	149	1	90°	QUANTITY
fis-59	150	1	et alii	ORG
fis-59	150	2	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-59	150	3	9	CARDINAL
fis-59	150	4	2009	DATE
fis-59	150	5	125	CARDINAL
fis-59	150	6	10.3221	CARDINAL
fis-59	150	7	132	CARDINAL
fis-59	150	8	considerando giunti saldati	PERSON
fis-59	150	9	acciaio	GPE
fis-59	150	10	ci hanno incoraggiato	PERSON
fis-59	150	11	provare	ORG
fis-59	150	12	la medesima metodologia anche	ORG
fis-59	150	13	la	GPE
fis-59	150	14	fatica	PRODUCT
fis-59	150	15	di giunti saldati tubo-piastra	ORG
fis-59	150	16	lega di alluminio	PERSON
fis-59	150	17	caratterizzati da una maggiore dispersione statistica	PERSON
fis-59	151	1	titolo di esempio	PERSON
fis-59	151	2	il diagramma di fig	PERSON
fis-59	152	1	7a	CARDINAL
fis-59	152	2	fornite dal metodo cwm	ORG
fis-59	152	3	tensioni nominali	PERSON
fis-59	152	4	sui dati	PERSON
fis-59	152	5	di tab	ORG
fis-59	153	1	1	CARDINAL
fis-59	153	2	di calibrazione sono riportate	PERSON
fis-59	154	1	2	CARDINAL
fis-59	154	2	0	CARDINAL
fis-59	154	3	un	ORG
fis-59	154	4	0.6	CARDINAL
fis-59	154	5	il danno critico nella sommatoria di palmgren-miner	PERSON
fis-59	155	1	la fig	GPE
fis-59	156	1	7b	CARDINAL
fis-59	156	2	il confronto complessivo fra risultati sperimentali	PERSON
fis-59	156	3	fornite dal metodo cwm	ORG
fis-59	157	1	e le costanti	ORG
fis-59	157	2	di calibrazione sono riportate	PERSON
fis-59	157	3	1	CARDINAL
fis-59	158	1	2	CARDINAL
fis-59	159	1	anche nel caso dell'approccio	ORG
fis-59	159	2	il metodo proposto	ORG
fis-59	159	3	stime accurate	PERSON
fis-59	159	4	che comunque cadono all'interno	PERSON
fis-59	159	5	acciaio che	ORG
fis-59	159	6	lega di alluminio	PERSON
fis-59	160	1	7	CARDINAL
fis-59	160	2	su giunti	PERSON
fis-59	160	3	lega di alluminio	PERSON
fis-59	160	4	cui il metodo cwm	PERSON
fis-59	160	5	sui dati	PERSON
fis-59	160	6	di tab	PERSON
fis-59	161	1	1ed	CARDINAL
fis-59	162	1	stime	PERSON
fis-59	163	1	conclusioni	PERSON
fis-59	163	2	illustrati nel presente lavoro	ORG
fis-59	163	3	di trarre le seguenti conclusioni	ORG
fis-59	163	4	1	CARDINAL
fis-59	163	5	il metodo delle cwm	PERSON
fis-59	163	6	fatica di	PERSON
fis-59	163	7	saldate	ORG
fis-59	163	8	acciaio e lega di alluminio	ORG
fis-59	163	9	soggette	DATE
fis-59	163	10	2	CARDINAL
fis-59	163	11	fornite dall'approccio proposto	ORG
fis-59	163	12	sia	GPE
fis-59	163	13	che	ORG
fis-59	163	14	si sono rivelate	PERSON
fis-59	163	15	buon accordo con le normative	ORG
fis-59	163	16	3	CARDINAL
fis-59	163	17	necessario approfondire lo	PERSON
fis-59	163	18	del problema della definizione dei cicli	ORG
fis-59	163	19	presenza di	PERSON
fis-59	163	20	di formalizzare metodi di	ORG
fis-59	164	1	che consentano di	ORG
fis-59	164	2	il danneggiamento	PERSON
fis-59	164	3	modo rigoroso ed univoco	PERSON
fis-59	165	1	appendice	PERSON
fis-59	165	2	una sollecitazione biassiale	ORG
fis-59	165	3	il piano critico	PERSON
fis-59	166	1	2	CARDINAL
fis-59	166	2	 90	DATE
fis-59	166	3	mentre la	FAC
fis-59	166	4	da 	PERSON
fis-59	166	5	t()2cos()t	GPE
fis-59	166	6	2	CARDINAL
fis-59	166	7	2sin	CARDINAL
fis-59	166	8	xyxm	NORP
fis-59	167	1	1000 10000 100000 1000000 10000000 100000000 1000 10000	QUANTITY
fis-59	167	2	10000000 100000000	CARDINAL
fis-59	169	1	ps=97.7%	PERSON
fis-59	170	1	et alii	ORG
fis-59	170	2	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-59	170	3	9	CARDINAL
fis-59	170	4	2009	DATE
fis-59	170	5	125	CARDINAL
fis-59	170	6	10.3221	CARDINAL
fis-59	170	7	133	CARDINAL
fis-59	170	8	anche la	ORG
fis-59	170	9	di τm(t	ORG
fis-59	170	10	da 	PERSON
fis-59	170	11	2 2	CARDINAL
fis-59	170	12	4	CARDINAL
fis-59	170	13	2sin	CARDINAL
fis-59	172	1	zero	CARDINAL
fis-59	173	1	di massima	ORG
fis-59	174	1	3	CARDINAL
fis-59	174	2	nel caso particolare di sollecitazioni	PERSON
fis-59	174	3	lo sfasamento	PERSON
fis-59	174	4	2	CARDINAL
fis-59	174	5	2	CARDINAL
fis-59	174	6	x	GPE
fis-59	174	7	2	CARDINAL
fis-59	174	8	2	CARDINAL
fis-59	174	9	2/)cos(c	CARDINAL
fis-59	174	10	di massima	ORG
fis-59	174	11	sono ottenibili	ORG
fis-59	176	1	3	CARDINAL
fis-59	176	2	posto cσ	PERSON
fis-59	176	3	xy	ORG
fis-59	176	4	xy=π/2	PERSON
fis-59	177	1	2v4v 	DATE
fis-59	177	2		GPE
fis-59	178	1		GPE
fis-59	178	2		GPE
fis-59	179	1		ORG
fis-59	179	2		GPE
fis-59	179	3	2	CARDINAL
fis-59	179	4	xy 2	CARDINAL
fis-59	179	5	0 4	CARDINAL
fis-59	179	6	cos4	ORG
fis-59	179	7	4 1	CARDINAL
fis-59	179	8	0c	CARDINAL
fis-59	179	9		ORG
fis-59	179	10	0c	CARDINAL
fis-59	179	11	04	CARDINAL
fis-59	179	12	20	CARDINAL
fis-59	179	13	28 3  i qualunque 	QUANTITY
fis-59	179	14	04	CARDINAL
fis-59	180	1		PERSON
fis-59	180	2	240	CARDINAL
fis-59	180	3		GPE
fis-59	180	4	24  i	QUANTITY
fis-59	180	5		NORP
fis-59	180	6		CARDINAL
fis-59	180	7	4 4	CARDINAL
fis-59	180	8	4 1	DATE
fis-59	180	9	0	DATE
fis-59	180	10	2,1,0i	CARDINAL
fis-59	180	11	3	CARDINAL
fis-59	180	12	direzione di massima	ORG
fis-59	181	1	1	CARDINAL
fis-59	181	2	c. m. sonsino	PERSON
fis-59	181	3	w. fricke	PERSON
fis-59	181	4	woodhead	PERSON
fis-59	181	5	cambridge	GPE
fis-59	181	6	uk	GPE
fis-59	181	7	2007	DATE
fis-59	182	1	2	CARDINAL
fis-59	182	2	m. bäckström	PERSON
fis-59	182	3	g. marquis	PERSON
fis-59	183	1	engng	NORP
fis-59	184	1	24 (2001	DATE
fis-59	184	2	279	CARDINAL
fis-59	185	1	3	CARDINAL
fis-59	185	2	m. kueppers	PERSON
fis-59	185	3	c. m. sonsino	PERSON
fis-59	186	1	engng	NORP
fis-59	188	1	26	CARDINAL
fis-59	188	2	2003	DATE
fis-59	188	3	507	CARDINAL
fis-59	189	1	4	CARDINAL
fis-59	189	2	c. m. sonsino	PERSON
fis-59	189	3	r. pfohl	PERSON
fis-59	190	1	j. fatigue	PERSON
fis-59	190	2	12	CARDINAL
fis-59	190	3	1990	DATE
fis-59	190	4	425	CARDINAL
fis-59	191	1	5	CARDINAL
fis-59	191	2	c. m. sonsino	PERSON
fis-59	191	3	m. kueppers	PERSON
fis-59	192	1	engng	NORP
fis-59	193	1	24	CARDINAL
fis-59	193	2	2001)309	CARDINAL
fis-59	194	1	6	CARDINAL
fis-59	194	2	m. kueppers	PERSON
fis-59	194	3	c. m. sonsino	PERSON
fis-59	195	1	j. fatigue	PERSON
fis-59	195	2	28	DATE
fis-59	195	3	540	CARDINAL
fis-59	196	1	7	CARDINAL
fis-59	196	2	c. m. sonsino	PERSON
fis-59	197	1	j. fatigue 31 (	ORG
fis-59	197	2	2009	DATE
fis-59	197	3	173	CARDINAL
fis-59	198	1	8	CARDINAL
fis-59	199	1	1993-1-1	DATE
fis-59	199	2	3	CARDINAL
fis-59	199	3	1988	DATE
fis-59	200	1	9	CARDINAL
fis-59	200	2	2	CARDINAL
fis-59	201	1	1999	DATE
fis-59	201	2	9	CARDINAL
fis-59	201	3	1999	DATE
fis-59	202	1	10	CARDINAL
fis-59	203	1	2007	DATE
fis-59	204	1	11	CARDINAL
fis-59	204	2	l. susmel	PERSON
fis-59	204	3	r. tovo	PERSON
fis-59	205	1	engng	NORP
fis-59	206	1	27	CARDINAL
fis-59	207	1	12	CARDINAL
fis-59	207	2	l. susmel	PERSON
fis-59	207	3	r. tovo	PERSON
fis-59	208	1	j. fatigue	PERSON
fis-59	208	2	28	DATE
fis-59	208	3	2006	DATE
fis-59	208	4	564	CARDINAL
fis-59	209	1	13	CARDINAL
fis-59	209	2	l. susmel	PERSON
fis-59	210	1	engng	NORP
fis-59	211	1	25	CARDINAL
fis-59	211	2	63	DATE
fis-59	212	1	14	CARDINAL
fis-59	212	2	l. susmel	PERSON
fis-59	213	1	engng	NORP
fis-59	214	1	26	CARDINAL
fis-59	214	2	2003)1171	CARDINAL
fis-59	215	1	15	CARDINAL
fis-59	215	2	w. bedkowski	PERSON
fis-59	215	3	e. macha	PERSON
fis-59	215	4	m. ohnami	PERSON
fis-59	215	5	m. sakane	PERSON
fis-59	215	6	j. eng	PERSON
fis-59	215	7	117	CARDINAL
fis-59	215	8	1995	DATE
fis-59	215	9	183	CARDINAL
fis-59	216	1	16	CARDINAL
fis-59	216	2	k. bel knani	PERSON
fis-59	216	3	d. benasciutti	GPE
fis-59	216	4	a. signorini	PERSON
fis-59	216	5	r. tovo	PERSON
fis-59	217	1	30	DATE
fis-59	217	2	2007	DATE
fis-59	217	3	172	CARDINAL
fis-59	218	1	et alii	ORG
fis-59	218	2	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-59	218	3	9	CARDINAL
fis-59	218	4	2009	DATE
fis-59	218	5	125	CARDINAL
fis-59	218	6	10.3221	CARDINAL
fis-59	218	7	134	CARDINAL
fis-59	219	1	17	CARDINAL
fis-59	219	2	l. susmel	PERSON
fis-59	219	3	r. tovo	PERSON
fis-59	220	1	j. fatigue	PERSON
fis-59	220	2	27 (2005	DATE
fis-59	220	3	928	CARDINAL
fis-59	221	1	18	CARDINAL
fis-59	221	2	s. sarkani	PERSON
fis-59	221	3	d. p. kihl	PERSON
fis-59	221	4	j. e. beach	PERSON
fis-59	222	1	engng	PERSON
fis-59	223	1	9	CARDINAL
fis-59	223	2	1994	DATE
fis-59	223	3	179	CARDINAL
fis-59	224	1	19	CARDINAL
fis-59	224	2	d.p. kihl	GPE
fis-59	224	3	s. sarkani	PERSON
fis-59	224	4	j.e. beach	GPE
fis-59	225	1	j. fatigue	PERSON
fis-59	225	2	17(5	DATE
fis-59	225	3	1995	DATE
fis-59	225	4	321	CARDINAL
fis-59	226	1	20	CARDINAL
fis-59	226	2	r. tovo	PERSON
fis-59	227	1	j. fatigue	PERSON
fis-59	227	2	27 (2005	DATE
fis-59	227	3	867	CARDINAL
fis-59	228	1	21	CARDINAL
fis-59	228	2	r. tovo	PERSON
fis-59	229	1	engng	PERSON
fis-59	230	1	20 (2005	DATE
fis-59	230	2	115	CARDINAL