id	sid	eid	entity	type
fis-60	1	1	microsoft	ORG
fis-60	1	2	numero 9	DATE
fis-60	1	3	14	CARDINAL
fis-60	1	4	r. tovo et alii	ORG
fis-60	1	5	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-60	1	6	9	CARDINAL
fis-60	1	7	2009	DATE
fis-60	1	8	135	CARDINAL
fis-60	1	9	144	CARDINAL
fis-60	1	10	10.3221	CARDINAL
fis-60	1	11	135	CARDINAL
fis-60	1	12	il gradiente implicito nella verifica	ORG
fis-60	1	13	fatica di	PERSON
fis-60	2	1	università di ferrara	PERSON
fis-60	2	2	di ingegneria	ORG
fis-60	2	3	saragat 1,	FAC
fis-60	2	4	44100	CARDINAL
fis-60	2	5	riassunto	ORG
fis-60	3	1	delle potenzialità di	PERSON
fis-60	3	2	modelli molto complessi	PERSON
fis-60	3	3	di ipotizzare lo sviluppo di	PERSON
fis-60	3	4	numerici specifici	PERSON
fis-60	3	5	la	GPE
fis-60	3	6	fatica delle	LOC
fis-60	4	1	tali	GPE
fis-60	4	2	grado di valutare	PERSON
fis-60	4	3	di geometria e carichi senza	PERSON
fis-60	4	4	necessità di elaborazioni	PERSON
fis-60	4	5	e spesso	PERSON
fis-60	4	6	del progettista	PERSON
fis-60	5	1	il presente lavoro propone una metodologia di calcolo adatta alla	PERSON
fis-60	5	2	della vita	PERSON
fis-60	5	3	fatica di	PERSON
fis-60	6	1	un indice di resistenza è ottenuto innanzitutto risolvendo il problema tensionale completamente	ORG
fis-60	6	2	modo numerico	PERSON
fis-60	6	3	agli elementi finiti	ORG
fis-60	7	1	fatica	ORG
fis-60	7	2	facendo uso di un	PERSON
fis-60	7	3	analitico basato sul gradiente implicito che	PERSON
fis-60	7	4	principale	GPE
fis-60	8	1	dapprima verrà tarato il metodo su	ORG
fis-60	8	2	eseguite su	PERSON
fis-60	8	3	successivamente il metodo verrà utilizzato	ORG
fis-60	8	4	fatica di	PERSON
fis-60	8	5	più	GPE
fis-60	10	1	second	ORDINAL
fis-60	14	1	3d	CARDINAL
fis-60	16	1	fatica	PERSON
fis-60	16	2	giunti saldati	PERSON
fis-60	17	1	l disegno e la	PERSON
fis-60	17	2	tridimensionale assistiti negli ultimi anni sono diventati	ORG
fis-60	17	3	molte aziende del settore meccanico	PERSON
fis-60	17	4	uno standard di progettazione che offre il vantaggio di cogliere	ORG
fis-60	17	5	il funzionamento nelle tre dimensioni nonché	ORG
fis-60	18	1	la	GPE
fis-60	18	2	matematica dei volumi considerati	FAC
fis-60	19	1	nel caso delle saldature	PERSON
fis-60	19	2	particolare dei	GPE
fis-60	19	3	nella	ORG
fis-60	19	4	tridimensionale diviene naturale la schematizzazione con	ORG
fis-60	19	5	di rivoluzione	PERSON
fis-60	19	6	spigoli vivi	PERSON
fis-60	20	1	di fatto vicina alla realtà	PERSON
fis-60	20	2	quanto	ORG
fis-60	21	1	di saldatura ottenuti	PERSON
fis-60	21	2	sono caratterizzati da raggi di raccordo il cui valore medio	PERSON
fis-60	21	3	di grandezza di qualche decimo di millimetro	ORG
fis-60	22	1	1-3	CARDINAL
fis-60	22	2	se da una parte	PERSON
fis-60	22	3	l’adozione di uno spigolo vivo può	ORG
fis-60	22	4	del componente	PERSON
fis-60	22	5	dall’altra	ORG
fis-60	22	6	dal punto di vista	ORG
fis-60	22	7	nel campo tensionale una singolarità	PERSON
fis-60	22	8	un	ORG
fis-60	22	9	soluzione tendente	PERSON
fis-60	22	10	all’infinito) che impedisce l’uso di modelli di verifica basati sulla imposizione di un limite	ORG
fis-60	23	1	un	ORG
fis-60	23	2	ritenuto ammissibile	ORG
fis-60	23	3	il valore di picco	ORG
fis-60	23	4	del campo di tensione	PERSON
fis-60	23	5	non può essere adottato	ORG
fis-60	23	6	quanto qualunque valore	ORG
fis-60	23	7	superato purché ci si avvicini	ORG
fis-60	24	1	queste situazioni la letteratura scientifica	FAC
fis-60	24	2	4	CARDINAL
fis-60	25	1	nominali	NORP
fis-60	25	2	spesso non sono	PERSON
fis-60	25	3	geometricamente complessi	PERSON
fis-60	26	1	hanno altri problemi	PERSON
fis-60	26	2	il primo è che necessitano di un	PERSON
fis-60	27	1	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-60	27	2	9	CARDINAL
fis-60	27	3	2009	DATE
fis-60	27	4	135	CARDINAL
fis-60	27	5	144	CARDINAL
fis-60	27	6	10.3221	CARDINAL
fis-60	27	7	136	CARDINAL
fis-60	27	8	nella procedura da seguire	PERSON
fis-60	28	1	inoltre le previsioni	ORG
fis-60	28	2	non valutano l’effetto scala o non sono	PERSON
fis-60	28	3	di predire il	PERSON
fis-60	28	4	comportamento meccanico di punti di rottura diversi dal piede del cordone	PERSON
fis-60	30	1	teorica	NORP
fis-60	30	2	aspetti matematici e geometrici	GPE
fis-60	30	3	presenza di un	PERSON
fis-60	30	4	di raccordo nullo dei cordoni di saldatura	ORG
fis-60	30	5	è possibile	ORG
fis-60	30	6	approcci locali basati sul calcolo dei	PERSON
fis-60	30	7	cui	GPE
fis-60	30	8	la cricca	GPE
fis-60	30	9	6-11	CARDINAL
fis-60	31	1	nel caso	PERSON
fis-60	31	2	cui solo modo	FAC
fis-60	31	3	sia	GPE
fis-60	31	4	o di modo	PERSON
fis-60	32	1	su modo ii	PERSON
fis-60	32	2	l’nsif può essere usato direttamente	ORG
fis-60	32	3	il calcolo della vita	PERSON
fis-60	32	4	fatica	ORG
fis-60	32	5	specifiche bande di dispersione	ORG
fis-60	33	1	7	CARDINAL
fis-60	33	2	8	DATE
fis-60	33	3	11	CARDINAL
fis-60	33	4	condizioni di modo misto di sollecitazione	PERSON
fis-60	33	5	un’unica banda di dispersione valida	PERSON
fis-60	33	6	qualunque angolo di apertura del cordone di saldatura	PERSON
fis-60	33	7	si rende necessario l’impiego di un	PERSON
fis-60	33	8	di validità più generale	PERSON
fis-60	33	9	di un settore circolare posto	ORG
fis-60	33	10	del punto critico	PERSON
fis-60	34	1	9-11	CARDINAL
fis-60	35	1	gli aspetti più	PERSON
fis-60	35	2	sarebbe	ORG
fis-60	35	3	disporre di un	PERSON
fis-60	35	4	approccio metodologico che sia	ORG
fis-60	35	5	agli nsif	PERSON
fis-60	35	6	fatica	FAC
fis-60	35	7	ma al contempo adatto	PERSON
fis-60	36	1	un	ORG
fis-60	36	2	interamente numerico del problema della resistenza	PERSON
fis-60	36	3	fatica	ORG
fis-60	36	4	dalla complessità del giunto senza	PERSON
fis-60	36	5	il punto di innesco della cricca	PERSON
fis-60	37	1	quello di proporre una metodologia	PERSON
fis-60	37	2	adatta al calcolo della resistenza	PERSON
fis-60	37	3	fatica delle	LOC
fis-60	37	4	e capace	PERSON
fis-60	37	5	di riportare la verifica	ORG
fis-60	37	6	al calcolo di un	PERSON
fis-60	37	7	automatici integrati	PERSON
fis-60	37	8	solutori agli elementi finiti	ORG
fis-60	38	1	memoria presenta una possibile soluzione del problema metodologico attraverso l’approccio	PERSON
fis-60	39	1	12	CARDINAL
fis-60	40	1	il metodo proposto	ORG
fis-60	40	2	saranno considerati dati	PERSON
fis-60	40	3	presi dalla letteratura di	PERSON
fis-60	40	4	altresì	ORG
fis-60	40	5	complessi schematizzati con	ORG
fis-60	41	1	non locale ssegnato	ORG
fis-60	41	2	un	ORG
fis-60	41	3	corpo generico di volume v	PERSON
fis-60	41	4	accordo con le	ORG
fis-60	42	1	15	CARDINAL
fis-60	42	2	16	CARDINAL
fis-60	42	3	possibile definire una	PERSON
fis-60	42	4	nel punto generico p	PERSON
fis-60	42	5	integrale di una	PERSON
fis-60	42	6	funzione  che tiene	ORG
fis-60	42	7	considerazione la distanza	FAC
fis-60	42	8		DATE
fis-60	42	9	1	CARDINAL
fis-60	42	10	1	CARDINAL
fis-60	42	11	il simbolo	PERSON
fis-60	42	12	denota il	PERSON
fis-60	42	13	di riferimento calcolato	ORG
fis-60	43	1	senza entrare nel dettaglio dei modelli non locali	PERSON
fis-60	43	2	il problema del calcolo della	PERSON
fis-60	43	3	trasferito alla risoluzione di una equazione	ORG
fis-60	43	4	del secondo ordine	PERSON
fis-60	43	5	17	CARDINAL
fis-60	44	1	fatica	ORG
fis-60	44	2	eff	ORG
fis-60	44	3	1	CARDINAL
fis-60	44	4	22	CARDINAL
fis-60	44	5	2	CARDINAL
fis-60	44	6	legata al materiale	PERSON
fis-60	44	7	esame	GPE
fis-60	44	8	2	CARDINAL
fis-60	44	9	di laplace e eq	ORG
fis-60	44	10	equivalente locale ritenuta responsabile del danno	ORG
fis-60	44	11	più approfondita	PERSON
fis-60	45	1	12	CARDINAL
fis-60	46	1	calcolo della tensione efficace	ORG
fis-60	46	2	obiettivo del presente lavoro	ORG
fis-60	47	1	quello di risolvere l’equazione	PERSON
fis-60	47	2	differenziale	PERSON
fis-60	47	3	2	CARDINAL
fis-60	47	4	presenza di singolarità tensionali	PERSON
fis-60	47	5	dai	ORG
fis-60	47	6	di saldatura pensati	PERSON
fis-60	48	1	punto una procedura di tipo numerico capace di risolvere il problema	PERSON
fis-60	48	2	2	CARDINAL
fis-60	49	1	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-60	49	2	9	CARDINAL
fis-60	49	3	2009	DATE
fis-60	49	4	135	CARDINAL
fis-60	49	5	144	CARDINAL
fis-60	49	6	10.3221	CARDINAL
fis-60	49	7	137	CARDINAL
fis-60	49	8	nel caso di sollecitazione	PERSON
fis-60	49	9	fase	GPE
fis-60	49	10	tempo ed il calcolo	PERSON
fis-60	49	11	facendo	NORP
fis-60	49	12	minimi e massimi della tensione efficace	PERSON
fis-60	50	1	non hanno subito un	ORG
fis-60	50	2	trattamento di distensione termica	PERSON
fis-60	50	3	riferimento al	PERSON
fis-60	51	1	nella	ORG
fis-60	51	2	2	CARDINAL
fis-60	51	3	inserite le variazioni  che subiscono le tensioni nel ciclo di fatica	ORG
fis-60	52	1	1	CARDINAL
fis-60	52	2	geometria di riferimento	PERSON
fis-60	53	1	soluzione numerica 2d alcune	PERSON
fis-60	53	2	di giunti saldati come	ORG
fis-60	54	1	studiati	PERSON
fis-60	54	2	ipotizzando nulli	PERSON
fis-60	55	1	nella terza dimensione	ORG
fis-60	56	1	noto il	PERSON
fis-60	56	2	del materiale	ORG
fis-60	56	3	esame e le condizione	ORG
fis-60	56	4	al bordo	PERSON
fis-60	56	5	è possibile risolvere l’equazione	ORG
fis-60	56	6	ellittica	PERSON
fis-60	56	7	2	CARDINAL
fis-60	56	8	funzione della	ORG
fis-60	56	9	equivalente eq scelta	ORG
fis-60	57	1	espressioni asintotiche della tensione eq equivalente possono essere	ORG
fis-60	57	2	se si conoscono	PERSON
fis-60	57	3	nel punto	PERSON
fis-60	57	4	cui	GPE
fis-60	57	5	la cricca	GPE
fis-60	57	6	13	CARDINAL
fis-60	58	1	sfruttando un sistema di riferimento polare	PERSON
fis-60	58	2	la soluzione numerica può essere	PERSON
fis-60	58	3	su un settore circolare di raggio	PERSON
fis-60	58	4	rd di dimensioni maggiori al parametro	PERSON
fis-60	58	5	del materiale	ORG
fis-60	58	6	c<<rd	NORP
fis-60	59	1	la fig	GPE
fis-60	60	1	1	CARDINAL
fis-60	60	2	il dominio di integrazione e le condizioni al bordo applicate	PERSON
fis-60	61	1	come condizioni al bordo	PERSON
fis-60	61	2	13	CARDINAL
fis-60	61	3	di neumann che	PERSON
fis-60	61	4	l’ortogonalità	NORP
fis-60	61	5	del gradiente della soluzione	ORG
fis-60	61	6	al bordo del dominio di integrazione	PERSON
fis-60	61	7	dal punto di vista fisico ciò equivale	ORG
fis-60	61	8	un	ORG
fis-60	61	9	nullo della soluzione	ORG
fis-60	61	10	direzione ortogonale	ORG
fis-60	61	11	al bordo	PERSON
fis-60	62	1	ciò nonostante	PERSON
fis-60	62	2	sono noti gli	PERSON
fis-60	62	3	della saldatura si può comunque	PERSON
fis-60	62	4	una soluzione completamente numerica del problema	PERSON
fis-60	63	1	la fig.	GPE
fis-60	64	1	2	CARDINAL
fis-60	64	2	riporta un esempio di calcolo della	PERSON
fis-60	64	3	adimensionalizzata rispetto alla tensione nominale nel piatto più spesso	ORG
fis-60	64	4	ottenuta	GPE
fis-60	64	5	elastica del problema tensionale	GPE
fis-60	64	6	che vede nei sei punti indicati	PERSON
fis-60	64	7	figura una singolarità del campo di tensione	ORG
fis-60	64	8	accordo	GPE
fis-60	64	9	la soluzione di williams	PERSON
fis-60	64	10	18	CARDINAL
fis-60	66	1	2	CARDINAL
fis-60	66	2	principale massima	ORG
fis-60	66	3	appare evidente che la singolarità del campo di tensione di partenza viene smussata	PERSON
fis-60	66	4	un campo di tensione equivalente non locale di tipo continuo su tutto il giunto	PERSON
fis-60	67	1	analisi della tensione efficace riportata	ORG
fis-60	67	2	grafico	PERSON
fis-60	67	3	al di sopra	PERSON
fis-60	67	4	del dominio di integrazione	PERSON
fis-60	67	5	di probabile innesco del difetto	PERSON
fis-60	67	6	fatica ed il valore del picco della tensione efficace	PERSON
fis-60	68	1	va comunque sottolineato che	ORG
fis-60	68	2	sostegno di quanto	ORG
fis-60	68	3	soluzioni analitiche di casi monodimensionali	PERSON
fis-60	70	1	12	CARDINAL
fis-60	70	2	13	CARDINAL
fis-60	71	1	soluzione numerica 3d nel caso di strutture saldate complesse	ORG
fis-60	71	2	non sia possibile ridursi	ORG
fis-60	71	3	di calcolo bidimensionale	PERSON
fis-60	71	4	o nel caso	PERSON
fis-60	71	5	cui gli	GPE
fis-60	71	6	non siano noti	ORG
fis-60	71	7	la procedura	FAC
fis-60	71	8	al punto soluzione numerica 2d	ORG
fis-60	71	9	non può essere applicata	ORG
fis-60	72	1	punto una procedura di calcolo integrata	PERSON
fis-60	72	2	che partendo da un	PERSON
fis-60	72	3	3d	CARDINAL
fis-60	72	4	della	PERSON
fis-60	72	5	capace di risolvere il problema del calcolo della	PERSON
fis-60	72	6	sull’intero	DATE
fis-60	73	1	il problema della realizzazione di una	PERSON
fis-60	73	2	sia	GPE
fis-60	73	3	il calcolo tensionale che	PERSON
fis-60	73	4	la	GPE
fis-60	73	5	del sistema	PERSON
fis-60	73	6	2	CARDINAL
fis-60	73	7	può essere gestito	PERSON
fis-60	73	8	modo completamente automatico con	PERSON
fis-60	74	1	questo modo non	PERSON
fis-60	74	2	la conoscenza del punto di innesco della cricca da parte dell’operatore	PERSON
fis-60	74	3	necessario	PERSON
fis-60	74	4	solamente la geometria	PERSON
fis-60	75	1	i carichi esterni agenti	ORG
fis-60	76	1	3	CARDINAL
fis-60	76	2	di modelli cad e delle	ORG
fis-60	76	3	3d	CARDINAL
fis-60	76	4	tetraedrici	DATE
fis-60	76	5	2	CARDINAL
fis-60	77	1	vine anche illustrato il	PERSON
fis-60	77	2	tensionale non locale eff	PERSON
fis-60	78	1	la lettura del picco di eff	PERSON
fis-60	78	2	accompagnato da una mappatura	PERSON
fis-60	78	3	di colori	PERSON
fis-60	78	4	consentirà al	PERSON
fis-60	79	1	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-60	79	2	9	CARDINAL
fis-60	79	3	2009	DATE
fis-60	79	4	135	CARDINAL
fis-60	79	5	144	CARDINAL
fis-60	79	6	10.3221	CARDINAL
fis-60	79	7	138	CARDINAL
fis-60	79	8	di localizzare la zona critica della connessione	ORG
fis-60	79	9	saldata permettendo	NORP
fis-60	79	10	inoltre di calcolare il coefficiente di sicurezza	PERSON
fis-60	79	11	delle curva di progetto	ORG
fis-60	79	12	nei successivi capitoli	PERSON
fis-60	80	1	gli esempi riportati	ORG
fis-60	80	2	nel seguito mostreranno l’efficienza del metodo e la sua capacità di prevedere	PERSON
fis-60	80	3	la	GPE
fis-60	80	4	fatica di strutture	ORG
fis-60	81	1	2	CARDINAL
fis-60	81	2	di una giunzione	ORG
fis-60	82	1	adimensionalizzata rispetto alla tensione nominale nel piatto di maggiore spessore	ORG
fis-60	83	1	3	CARDINAL
fis-60	83	2	esempio di	PERSON
fis-60	83	3	soluzione ottenuto	ORG
fis-60	83	4	automatico partendo dal modello cad	ORG
fis-60	83	5	di un	PERSON
fis-60	83	6	di un	PERSON
fis-60	84	1	tetraedrici	DATE
fis-60	84	2	di colori della tensione efficace	ORG
fis-60	84	3	massima tensione principale come tensione equivalente non locale	ORG
fis-60	84	4	mm	PERSON
fis-60	86	1	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-60	86	2	9	CARDINAL
fis-60	86	3	2009	DATE
fis-60	86	4	135	CARDINAL
fis-60	86	5	144	CARDINAL
fis-60	86	6	10.3221	CARDINAL
fis-60	86	7	4	CARDINAL
fis-60	86	8	esempio di	PERSON
fis-60	86	9	soluzione ottenuta	ORG
fis-60	86	10	automatico partendo dalla geometria del giunto	ORG
fis-60	87	1	di un	PERSON
fis-60	88	1	tetraedrici	DATE
fis-60	88	2	di colori della tensione efficace	ORG
fis-60	88	3	massima tensione principale come tensione equivalente non locale	ORG
fis-60	88	4	mm	PERSON
fis-60	89	1	della tensione principale massima	ORG
fis-60	89	2	1 e della tensione	ORG
fis-60	89	3	una generatrice	PERSON
fis-60	89	4	del cilindro	PERSON
fis-60	90	1	rispetto al valore massimo della	PERSON
fis-60	90	2	max e sono rappresentati	PERSON
fis-60	90	3	funzione della distanza	ORG
fis-60	90	4	dal piede del cordone normalizzata	ORG
fis-60	90	5	rispetto al diametro	PERSON
fis-60	90	6	esterno del tubo d. valutazione del parametro c	PERSON
fis-60	90	7	dipenda solamente dal materiale	ORG
fis-60	90	8	è possibile calcolarne il suo valore	ORG
fis-60	90	9	la	GPE
fis-60	90	10	fatica	ORG
fis-60	90	11	della tensione efficace eff	ORG
fis-60	90	12	2=0°	QUANTITY
fis-60	90	13	al piede	PERSON
fis-60	91	1	accordo	GPE
fis-60	91	2	12	CARDINAL
fis-60	91	3	il valore di c	PERSON
fis-60	91	4	arco	ORG
fis-60	91	5	acciaio è di	ORG
fis-60	91	6	0.2 mm	QUANTITY
fis-60	91	7	c2=0.04 mm2	PERSON
fis-60	92	1	d’altra parte	ORG
fis-60	92	2	analisi numeriche	PERSON
fis-60	93	1	12	CARDINAL
fis-60	93	2	soluzioni analitiche	PERSON
fis-60	93	3	13	CARDINAL
fis-60	93	4	hanno evidenziato che c	ORG
fis-60	93	5	critica di el-haddad et al	PERSON
fis-60	94	1	21	CARDINAL
fis-60	94	2	di fatica	PERSON
fis-60	94	3	del provino	PERSON
fis-60	94	4	liscio o e dal valore di soglia	ORG
fis-60	94	5	2	CARDINAL
fis-60	94	6	0 k1 a   	WORK_OF_ART
fis-60	96	1	5	CARDINAL
fis-60	96	2	un caso generale noto	ORG
fis-60	96	3	risulta immediato il calcolo di c	PERSON
fis-60	97	1	la relazione fra a0 e c può essere così riassunta	PERSON
fis-60	97	2	12	CARDINAL
fis-60	97	3	0azc	CARDINAL
fis-60	98	1	6	CARDINAL
fis-60	99	1	1	CARDINAL
fis-60	99	2	propone il valore di z	PERSON
fis-60	101	1	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-60	101	2	9	CARDINAL
fis-60	101	3	2009	DATE
fis-60	101	4	135	CARDINAL
fis-60	101	5	144	CARDINAL
fis-60	101	6	10.3221	CARDINAL
fis-60	101	7	140	CARDINAL
fis-60	101	8	1	CARDINAL
fis-60	101	9	valori del parametro	PERSON
fis-60	102	1	12	CARDINAL
fis-60	103	1	banda di dispersione	PERSON
fis-60	103	2	e curva di progetto l	ORG
fis-60	103	3	di rendere continuo	PERSON
fis-60	103	4	un campo di tensione singolare anche nell’ipotesi di materiale lineare elastico	PERSON
fis-60	104	1	con tale formulazione è possibile	ORG
fis-60	104	2	di tensione direttamente	PERSON
fis-60	104	3	il calcolo del coefficiente di sicurezza senza	PERSON
fis-60	104	4	di letteratura	PERSON
fis-60	104	5	una banda di dispersione	PERSON
fis-60	104	6	della vita	PERSON
fis-60	104	7	104	CARDINAL
fis-60	104	8	5106	CARDINAL
fis-60	105	1	riferimento alle serie	PERSON
fis-60	105	2	8	CARDINAL
fis-60	105	3	11	CARDINAL
fis-60	105	4	fig	GPE
fis-60	105	5	4	CARDINAL
fis-60	105	6	la banda di dispersione	PERSON
fis-60	105	7	max	PERSON
fis-60	105	8	del punto di innesco della cricca	PERSON
fis-60	106	1	gli	ORG
fis-60	106	2	spessori del piatto principale e degli irrigidimenti variavano da 3	ORG
fis-60	107	1	il valore	PERSON
fis-60	107	2	della pendenza della curva di	ORG
fis-60	107	3	risulta pari	PERSON
fis-60	107	4	3	CARDINAL
fis-60	107	5	ed il valore di riferimento	PERSON
fis-60	107	6	2106	CARDINAL
fis-60	107	7	al 97.7%	ORG
fis-60	107	8	di probabilità di sopravvivenza è di 151	PERSON
fis-60	108	1	fig	GPE
fis-60	109	1	4	CARDINAL
fis-60	109	2	che la curva di progetto proposta dall’eurocodice 3	ORG
fis-60	109	3	5	CARDINAL
fis-60	109	4	automatico presenta una classe di resistenza	ORG
fis-60	109	5	140	CARDINAL
fis-60	109	6	2106	CARDINAL
fis-60	109	7	di poco	PERSON
fis-60	109	8	al valore ottenuto	ORG
fis-60	109	9	di sopravvivenza	PERSON
fis-60	109	10	97.7%	PERCENT
fis-60	109	11	151	CARDINAL
fis-60	110	1	saldate	ORG
fis-60	110	2	dalla loro forma	PERSON
fis-60	110	3	ricadono tutti	PERSON
fis-60	110	4	di una stessa classe	PERSON
fis-60	110	5	150	CARDINAL
fis-60	110	6	pendenza fra 104	ORG
fis-60	110	7	5106	CARDINAL
fis-60	110	8	3	CARDINAL
fis-60	111	1	caso s	PERSON
fis-60	113	1	1 6	CARDINAL
fis-60	113	2	25	CARDINAL
fis-60	113	3	2	CARDINAL
fis-60	113	4	valori dei parametri geometrici di fig	ORG
fis-60	114	1	2	CARDINAL
fis-60	114	2	2	CARDINAL
fis-60	114	3	tranne nel caso di una cricca su una piastra	PERSON
fis-60	114	4	di dimensione infinita	ORG
fis-60	115	1	13	CARDINAL
fis-60	115	2	non è di semplice soluzione e comunque impone la conoscenza degli nsif	ORG
fis-60	116	1	risulta sicuramente molto efficiente una soluzione completamente numerica del problema	PERSON
fis-60	117	1	punto una procedura di calcolo che richiede	PERSON
fis-60	117	2	dati di ingresso la geometria del giunto e la costante	PERSON
fis-60	117	3	del materiale	ORG
fis-60	117	4	equivalente locale tipo di sollecitazione z	ORG
fis-60	117	5	massima principale stato piano di	ORG
fis-60	117	6	0.545 von mises	QUANTITY
fis-60	117	7	di	ORG
fis-60	117	8	0.456	CARDINAL
fis-60	117	9	di	ORG
fis-60	117	10	0.545	CARDINAL
fis-60	117	11	massima	ORG
fis-60	117	12	principale stato piano di deformazione	ORG
fis-60	117	13	0.545 von mises	QUANTITY
fis-60	117	14	0.224	CARDINAL
fis-60	118	1	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-60	118	2	9	CARDINAL
fis-60	118	3	2009	DATE
fis-60	118	4	135	CARDINAL
fis-60	118	5	144	CARDINAL
fis-60	118	6	10.3221	CARDINAL
fis-60	118	7	141	CARDINAL
fis-60	118	8	ignorando completamente il problema della singolarità	ORG
fis-60	118	9	prossimità degli	ORG
fis-60	118	10	acuti ed	GPE
fis-60	118	11	affidando il problema della convergenza	ORG
fis-60	118	12	soluzioni di tipo adattivo.	PERSON
fis-60	120	1	5	CARDINAL
fis-60	120	2	al piede del cordone di saldatura	PERSON
fis-60	120	3	un angolo diverso da quello esaminato	PERSON
fis-60	120	4	fig	GPE
fis-60	121	1	4	CARDINAL
fis-60	122	1	numerici contrassegnati dal simbolo sono relativi	PERSON
fis-60	122	2	un	ORG
fis-60	122	3	angolo di apertura del cordone di	PERSON
fis-60	122	4	118°	CARDINAL
fis-60	123	1	tali punti vanno	PERSON
fis-60	123	2	della banda di dispersione precedentemente calcolata	PERSON
fis-60	124	1	5	CARDINAL
fis-60	124	2	banda di dispersione	PERSON
fis-60	124	3	arco	ORG
fis-60	124	4	efficace massima	ORG
fis-60	124	5	il metodo del gradiente implicito	PERSON
fis-60	124	6	previsione della zona di innesco della cricca	ORG
fis-60	124	7	un	ORG
fis-60	125	1	quello relativo allo	PERSON
fis-60	125	2	del punto di innesco della cricca	ORG
fis-60	125	3	un	ORG
fis-60	125	4	cui gli	GPE
fis-60	125	5	spessori dei piatti principali siano diversi	ORG
fis-60	126	1	22	CARDINAL
fis-60	128	1	6 mostra la geometria del giunto	QUANTITY
fis-60	128	2	mentre le dimensioni geometriche delle 4	ORG
fis-60	128	3	nella referenza	PERSON
fis-60	128	4	22	CARDINAL
fis-60	129	1	2	CARDINAL
fis-60	129	2	punti critici di probabile innesco della cricca	PERSON
fis-60	129	3	un	ORG
fis-60	130	1	2	CARDINAL
fis-60	130	2	nonostante le differenze geometriche fra le quattro serie di tab	PERSON
fis-60	131	1	2	CARDINAL
fis-60	131	2	dal punto di vista	ORG
fis-60	131	3	si sono sempre	PERSON
fis-60	131	4	di saldatura dalla parte piatto	PERSON
fis-60	131	5	più spesso	PERSON
fis-60	132	1	relativa	ORG
fis-60	132	2	numerica del campo di tensione sono	PERSON
fis-60	132	3	fig	ORG
fis-60	133	1	2	CARDINAL
fis-60	133	2	al piatto di spessore maggiore	PERSON
fis-60	134	1	risulta massimo	PERSON
fis-60	134	2	prossimità della radice del cordone di saldatura sul piatto di spessore maggiore esattamente nel punto	ORG
fis-60	134	3	cui l’evidenza sperimentale	GPE
fis-60	134	4	indica il punto di rottura	PERSON
fis-60	135	1	della vita	PERSON
fis-60	135	2	generale nei componenti saldati	ORG
fis-60	135	3	le cricche nucleano	ORG
fis-60	135	4	dei piedi	ORG
fis-60	135	5	delle radici dei	FAC
fis-60	135	6	cordoni cosicché il problema del valore dei carichi da applicare al componente è soprattutto legato	ORG
fis-60	135	7	del punto di innesco della cricca	ORG
fis-60	135	8	fatica	PRODUCT
fis-60	136	1	del gradiente implicito allo	FAC
fis-60	136	2	fatica di strutture	ORG
fis-60	136	3	saranno analizzati	PERSON
fis-60	136	4	tipologie di giunti la cui geometria non può essere ridotta al 2d	PERSON
fis-60	136	5	irrigidimento	NORP
fis-60	137	1	2	CARDINAL
fis-60	137	2	6 mm	QUANTITY
fis-60	137	3	8 mm	QUANTITY
fis-60	137	4	7.9 mm	PERSON
fis-60	138	1	la fig.	GPE
fis-60	139	1	mostra il valore della tensione effettiva ottenuta	ORG
fis-60	139	2	massima principale.	ORG
fis-60	140	1	cui si	GPE
fis-60	140	2	la massima	ORG
fis-60	140	3	di fatto	PERSON
fis-60	140	4	cui si	GPE
fis-60	140	5	fatica	PERSON
fis-60	142	1	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-60	142	2	9	CARDINAL
fis-60	142	3	2009	DATE
fis-60	142	4	135	CARDINAL
fis-60	142	5	144	CARDINAL
fis-60	142	6	10.3221	CARDINAL
fis-60	142	7	fra risultati	ORG
fis-60	142	8	della vita	PERSON
fis-60	142	9	fatica	PERSON
fis-60	143	1	8	CARDINAL
fis-60	143	2	della vita	PERSON
fis-60	143	3	fatica appare conservativa	PERSON
fis-60	144	1	9	CARDINAL
fis-60	144	2	e ciò potrebbe essere	ORG
fis-60	144	3	1	CARDINAL
fis-60	144	4	nella serie	PERSON
fis-60	144	5	un	ORG
fis-60	144	6	carico di torsione nei cordoni di saldatura che comporta la presenza di un modo iii singolare assente nelle	ORG
fis-60	144	7	2	CARDINAL
fis-60	144	8	il metodo del gradiente implicito così	PERSON
fis-60	144	9	questa sede	PERSON
fis-60	144	10	il calcolo della vita di	PERSON
fis-60	145	1	innesco e di prima	PERSON
fis-60	145	2	fatica	PERSON
fis-60	146	1	nel caso di strutture complesse	PERSON
fis-60	146	2	approccio potrebbe	PERSON
fis-60	146	3	di sicurezza nel momento	ORG
fis-60	146	4	cui si trascurata completamente la	PERSON
fis-60	146	5	di propagazione del difetto	PERSON
fis-60	147	1	quanto riguarda il primo dei	PERSON
fis-60	147	2	aspetti	GPE
fis-60	147	3	gli autori stanno cercando di introdurre nel modello di calcolo del gradiente implicito	PERSON
fis-60	147	4	un approccio di tipo multiassiale alla fatica capace di prendere	PERSON
fis-60	147	5	considerazione il completo stato di tensione	PERSON
fis-60	148	1	6	CARDINAL
fis-60	148	2	fatica	ORG
fis-60	148	3	completamente numerica di una saldatura	PERSON
fis-60	148	4	angolo di apertura di 118°	PERSON
fis-60	148	5	7.8 mm	PERSON
fis-60	149	1	7	CARDINAL
fis-60	149	2	mm	PERSON
fis-60	151	1	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-60	151	2	9	CARDINAL
fis-60	151	3	2009	DATE
fis-60	151	4	135	CARDINAL
fis-60	151	5	144	CARDINAL
fis-60	151	6	10.3221	CARDINAL
fis-60	151	7	8	CARDINAL
fis-60	151	8	della vita	PERSON
fis-60	151	9	fatica di giunti irrigiditi	GPE
fis-60	151	10	il metodo del gradiente implicito	PERSON
fis-60	151	11	t spessore piatto principale	ORG
fis-60	152	1	9	CARDINAL
fis-60	152	2	della vita	PERSON
fis-60	152	3	fatica di giunti	PERSON
fis-60	152	4	irrigidimento	NORP
fis-60	152	5	non simmetrico e di giunti ottenuti	ORG
fis-60	152	6	t spessore piatto principale	ORG
fis-60	153	1	conclusioni na procedura di verifica	PERSON
fis-60	153	2	fatica basata sul metodo del gradiente implicito consente di affrontare il problema della singolarità del campo di tensione senza	PERSON
fis-60	153	3	modifiche	ORG
fis-60	153	4	del materiale	PERSON
fis-60	154	1	disaccoppiando il problema della resistenza dall’effetto	PERSON
fis-60	154	2	fatica	PERSON
fis-60	154	3	104	ORG
fis-60	154	4	il materiale può essere	ORG
fis-60	155	1	il valore del massimo della	PERSON
fis-60	155	2	nella curva di riferimento del comportamento	PERSON
fis-60	156	1	questo caso	PERSON
fis-60	156	2	il metodo del gradiente implicito riporta il calcolo della vita	PERSON
fis-60	156	3	al metodo delle	PERSON
fis-60	156	4	ammissibili indipendentemente	ORG
fis-60	156	5	dalla forma del componente	PERSON
fis-60	157	1	necessario l’impiego di una procedura più	PERSON
fis-60	157	2	di saldatura	PERSON
fis-60	157	3	la curva di woehler	PERSON
fis-60	157	4	funzione delle reali condizioni di sollecitazione del corpo	ORG
fis-60	158	1	il problema delle singolarità tensionali	PERSON
fis-60	158	2	nella progettazione	ORG
fis-60	158	3	questo articolo	PERSON
fis-60	158	4	una filosofia di progettazione basata sui metodi	PERSON
fis-60	158	5	implicito capaci di rendere continui	PERSON
fis-60	158	6	tensione singolari indotti	ORG
fis-60	158	7	dalla presenza di	PERSON
fis-60	159	1	tali metodi hanno il vantaggio di poter considerare il materiale come lineare u    4	ORG
fis-60	159	2	10 298 151 eff	QUANTITY
fis-60	159	3	max	PERSON
fis-60	160	1	100 500 1000 3000	CARDINAL
fis-60	160	2	0.2 mm	QUANTITY
fis-60	160	3	2 mm	QUANTITY
fis-60	160	4	23	CARDINAL
fis-60	160	5	8 mm	QUANTITY
fis-60	161	1	24	CARDINAL
fis-60	161	2	0.1	CARDINAL
fis-60	161	3	6 mm	QUANTITY
fis-60	161	4	23	CARDINAL
fis-60	161	5	4	CARDINAL
fis-60	161	6	10 298 151 eff	QUANTITY
fis-60	161	7	max	PERSON
fis-60	162	1	100 500 1000 3000	CARDINAL
fis-60	162	2	0.2 mm	QUANTITY
fis-60	163	1	26	CARDINAL
fis-60	164	1	25	CARDINAL
fis-60	164	2	0	CARDINAL
fis-60	165	1	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-60	165	2	9	CARDINAL
fis-60	165	3	2009	DATE
fis-60	165	4	135	CARDINAL
fis-60	165	5	144	CARDINAL
fis-60	165	6	10.3221	CARDINAL
fis-60	165	7	144	CARDINAL
fis-60	165	8	elastico trasformando il problema del gradiente tensionale	PERSON
fis-60	165	9	nella risoluzione di una equazione differenziale definita	PERSON
fis-60	166	1	la soluzione trovata	PERSON
fis-60	166	2	il ruolo di tensione efficace	PERSON
fis-60	166	3	la	GPE
fis-60	166	4	fatica	PRODUCT
fis-60	167	1	questo modo è possibile studiare il comportamento	ORG
fis-60	167	2	un’unica banda di dispersione	PERSON
fis-60	167	3	questa sede sulla	PERSON
fis-60	167	4	di numerose	PERSON
fis-60	167	5	dalla letteratura	PERSON
fis-60	167	6	il metodo proposto offre il vantaggio di prestarsi	PERSON
fis-60	167	7	una soluzione completamente numerica del calcolo della vita	PERSON
fis-60	168	1	bibliografia	PERSON
fis-60	169	1	1	CARDINAL
fis-60	169	2	69	CARDINAL
fis-60	169	3	1990) 75s	DATE
fis-60	170	1	2	CARDINAL
fis-60	170	2	i. huther	PERSON
fis-60	170	3	l. primot	PERSON
fis-60	170	4	h.p.	GPE
fis-60	170	5	lieurade	ORG
fis-60	170	6	j.j. janosch	PERSON
fis-60	170	7	d.	NORP
fis-60	170	8	s. debicz	PERSON
fis-60	170	9	35	CARDINAL
fis-60	170	10	2	CARDINAL
fis-60	170	11	1995	DATE
fis-60	170	12	118	CARDINAL
fis-60	171	1	3	CARDINAL
fis-60	171	2	macdonald	GPE
fis-60	171	3	p.j. haagensen	GPE
fis-60	171	4	6	CARDINAL
fis-60	171	5	1999	DATE
fis-60	171	6	113	CARDINAL
fis-60	172	1	4	CARDINAL
fis-60	172	2	c.m. sonsino	GPE
fis-60	172	3	w. fricke	PERSON
fis-60	172	4	abington publishing	ORG
fis-60	172	5	abington	GPE
fis-60	172	6	2006	DATE
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fis-60	174	2	1993	DATE
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fis-60	176	2	r. tovo	PERSON
fis-60	176	3	21	CARDINAL
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fis-60	178	1	j. of fatigue	PERSON
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fis-60	179	1	9	CARDINAL
fis-60	179	2	livieri	PRODUCT
fis-60	179	3	26	CARDINAL
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fis-60	182	2	livieri	PRODUCT
fis-60	183	1	j. of fracture	PERSON
fis-60	183	2	133	CARDINAL
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fis-60	184	2	livieri	PRODUCT
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fis-60	185	2	141	CARDINAL
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fis-60	186	2	livieri	PRODUCT
fis-60	186	3	74	DATE
fis-60	186	4	2007	DATE
fis-60	186	5	515	CARDINAL
fis-60	187	1	14	CARDINAL
fis-60	187	2	livieri	PRODUCT
fis-60	187	3	75	CARDINAL
fis-60	187	4	7	CARDINAL
fis-60	187	5	2008) 1804	DATE
fis-60	188	1	15	CARDINAL
fis-60	188	2	e. kroener	PERSON
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fis-60	189	2	3	CARDINAL
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fis-60	190	1	16	CARDINAL
fis-60	191	1	j. engng	PERSON
fis-60	192	1	science	PERSON
fis-60	192	2	1972	DATE
fis-60	192	3	233	CARDINAL
fis-60	193	1	17	CARDINAL
fis-60	193	2	r. de borst	PERSON
fis-60	194	1	j. num	PERSON
fis-60	195	1	39	CARDINAL
fis-60	195	2	3391	DATE
fis-60	196	1	18	CARDINAL
fis-60	196	2	williams	PERSON
fis-60	196	3	19	CARDINAL
fis-60	196	4	1952	DATE
fis-60	196	5	526	CARDINAL
fis-60	197	1	19	CARDINAL
fis-60	197	2	r. tovo	PERSON
fis-60	198	1	j. of fracture	PERSON
fis-60	198	2	3	CARDINAL
fis-60	199	1	20	CARDINAL
fis-60	199	2	a. mendelson	PERSON
fis-60	200	1	j. of fracture mechanics	ORG
fis-60	200	2	8	CARDINAL
fis-60	200	3	1972	DATE
fis-60	200	4	267	CARDINAL
fis-60	201	1	21	CARDINAL
fis-60	201	2	m. h. el haddad	PERSON
fis-60	201	3	k.	PERSON
fis-60	201	4	asme	ORG
fis-60	201	5	101	CARDINAL
fis-60	201	6	1979	DATE
fis-60	201	7	42	DATE
fis-60	202	1	22	CARDINAL
fis-60	202	2	s. kainuma	PERSON
fis-60	202	3	i.t. kim	PERSON
fis-60	203	1	j. of fatigue	PERSON
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