id	sid	eid	entity	type
fis-86	1	1	microsoft	ORG
fis-86	1	2	numero 12	DATE
fis-86	1	3	8	CARDINAL
fis-86	1	4	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-86	1	5	12	CARDINAL
fis-86	1	6	2010	DATE
fis-86	1	7	79	CARDINAL
fis-86	1	8	10.3221	CARDINAL
fis-86	1	9	79	CARDINAL
fis-86	1	10	della resistenza	PERSON
fis-86	1	11	fatica	ORG
fis-86	1	12	solida r. tovo	PERSON
fis-86	1	13	livieri	PRODUCT
fis-86	1	14	s. capetta università di ferrara	PERSON
fis-86	1	15	di ingegneria	ORG
fis-86	1	16	saragat 1,	ORG
fis-86	1	17	44122	DATE
fis-86	1	18	simone.capetta@unife.it riassunto	PERSON
fis-86	2	1	nel presente lavoro vengono messi	PERSON
fis-86	2	2	confronto	GPE
fis-86	2	3	verifica di	PERSON
fis-86	2	4	il metodo del raggio	PERSON
fis-86	2	5	di raccordo fittizio ed il metodo del gradiente implicito	PERSON
fis-86	3	1	il primo impone	PERSON
fis-86	3	2	un	ORG
fis-86	3	3	di raccordo diverso da zero	PERSON
fis-86	3	4	al piede	ORG
fis-86	3	5	alla radice del cordone di saldatura	PERSON
fis-86	3	6	il secondo	PERSON
fis-86	3	7	invece	GPE
fis-86	3	8	considera più semplicemente la	ORG
fis-86	3	9	un	ORG
fis-86	4	1	il confronto	PERSON
fis-86	4	2	fatto sulla capacità di prevedere	PERSON
fis-86	4	3	l’affidabilità di giunti saldati	PERSON
fis-86	4	4	0.8	CARDINAL
fis-86	4	5	1.5 mm	QUANTITY
fis-86	4	6	tali giunti sono sollecitati	PERSON
fis-86	5	1	o	DATE
fis-86	6	1	infine	PERSON
fis-86	6	2	è discussa la condizione di convergenza	ORG
fis-86	6	3	delle analisi numeriche necessarie	PERSON
fis-86	6	4	entrambi	GPE
fis-86	6	5	il calcolo di una	PERSON
fis-86	6	6	confronto direttamente	GPE
fis-86	6	7	la di resistenza	PERSON
fis-86	6	8	fatica del materiale	GPE
fis-86	8	1	two	CARDINAL
fis-86	9	1	first	ORDINAL
fis-86	9	2	zero	CARDINAL
fis-86	9	3	second	ORDINAL
fis-86	10	1	0.8 to 1.5 mm	QUANTITY
fis-86	14	1	metodi numerici	PERSON
fis-86	15	1	introduzione elle strutture saldate	ORG
fis-86	15	2	d’intaglio dovuto al cordone di saldatura gioca un	PERSON
fis-86	15	3	della resistenza	PERSON
fis-86	15	4	fatica	PRODUCT
fis-86	16	1	ben noto	PERSON
fis-86	17	1	1	CARDINAL
fis-86	17	2	2	CARDINAL
fis-86	17	3	di riferimento internazionali	PERSON
fis-86	17	4	3	CARDINAL
fis-86	17	5	di progetto dei più comuni	ORG
fis-86	17	6	funzione della	ORG
fis-86	18	1	nei casi assai	ORG
fis-86	18	2	cui la geometria del giunto non	PERSON
fis-86	18	3	nelle classi di resistenza	PERSON
fis-86	18	4	prescritte dalle normative	ORG
fis-86	18	5	risulta problematica	PERSON
fis-86	18	6	determinazione della curva di wöhler	ORG
fis-86	18	7	del dettaglio strutturale	PERSON
fis-86	18	8	e di conseguenza	ORG
fis-86	18	9	anche il calcolo di un	PERSON
fis-86	18	10	di affidabilità del componente saldato risulterebbe	PERSON
fis-86	18	11	di difficile valutazione	PERSON
fis-86	19	1	letteratura che	ORG
fis-86	19	2	affrontare il problema dell’effetto d’intaglio nelle saldature si debba	ORG
fis-86	19	3	una procedura di tipo locale che ritenga pericoloso	PERSON
fis-86	19	4	ai fini della resistenza	ORG
fis-86	19	5	fatica	ORG
fis-86	19	6	il campo di tensione nelle	PERSON
fis-86	19	7	anziché la sola	ORG
fis-86	19	8	monte del cordone	GPE
fis-86	19	9	si veda	ORG
fis-86	19	10	esempio la	ORG
fis-86	19	11	sui metodi locali presentata da radaj et al	PERSON
fis-86	20	1	4	CARDINAL
fis-86	21	1	nel presente lavoro verranno presi	PERSON
fis-86	21	2	esame	GPE
fis-86	21	3	metodi ritenuti capaci di integrarsi	PERSON
fis-86	21	4	la moderna progettazione assistita dal calcolatore	ORG
fis-86	22	1	il primo è il metodo del raggio	PERSON
fis-86	22	2	di raccordo originariamente proposto da neuber e successivamente applicato da radaj alle saldature di grosso n	PERSON
fis-86	22	3	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-86	22	4	12	CARDINAL
fis-86	22	5	2010	DATE
fis-86	22	6	79	CARDINAL
fis-86	22	7	10.3221	CARDINAL
fis-86	22	8	80	CARDINAL
fis-86	22	9	5	CARDINAL
fis-86	22	10	ed il secondo è il metodo del gradiente implicito di recente	PERSON
fis-86	23	1	6	CARDINAL
fis-86	24	1	tali metodi	PERSON
fis-86	24	2	grado di	PERSON
fis-86	24	3	un	ORG
fis-86	24	4	sulla affidabilità strutturale	PERSON
fis-86	24	5	basato sui risultati di analisi numeriche agli elementi	PERSON
fis-86	24	6	finiti di tipo	PERSON
fis-86	25	1	tridimensionale	GPE
fis-86	25	2	entrambi gli approcci si possono	PERSON
fis-86	25	3	di moderni	PERSON
fis-86	25	4	3d	CARDINAL
fis-86	25	5	di tipo commerciale	PERSON
fis-86	26	1	mentre con	GPE
fis-86	26	2	il metodo del gradiente implicito le	PERSON
fis-86	26	3	il metodo del raggio	PERSON
fis-86	26	4	primis	GPE
fis-86	27	1	una variazione	PERSON
fis-86	27	2	del modello	ORG
fis-86	27	3	geometrico	ORG
fis-86	27	4	del raggio	GPE
fis-86	27	5	di raccordo al piede	PERSON
fis-86	27	6	alla radice del cordone di saldatura	PERSON
fis-86	27	7	secondo luogo	PERSON
fis-86	27	8	sulla base di una recente proposta presentata	PERSON
fis-86	27	9	8	CARDINAL
fis-86	27	10	il valore del raggio	PERSON
fis-86	27	11	di raccordo dipende anche dallo	ORG
fis-86	28	1	memoria metterà	PERSON
fis-86	28	2	luce alcune problematiche	ORG
fis-86	28	3	nell’impiego di modelli tridimensionali	PERSON
fis-86	28	4	la	GPE
fis-86	28	5	valutazione della resistenza	ORG
fis-86	28	6	fatica	ORG
fis-86	28	7	di piccolo	PERSON
fis-86	29	1	verranno esaminate alcune serie di	PERSON
fis-86	29	2	0.8	CARDINAL
fis-86	29	3	1.5 mm	QUANTITY
fis-86	30	1	sono tratti	ORG
fis-86	30	2	dalla letteratura e fanno riferimento	PERSON
fis-86	31	1	l’ipotesi di materiale lineare elastico	ORG
fis-86	31	2	ben noto	PERSON
fis-86	31	3	porta	GPE
fis-86	31	4	avere campi di tensione	PERSON
fis-86	31	5	dell’apice	ORG
fis-86	32	1	9	CARDINAL
fis-86	33	1	il metodo del gradiente implicito	PERSON
fis-86	33	2	di recente alla progettazione meccanica	ORG
fis-86	34	1	6	CARDINAL
fis-86	35	1	7	CARDINAL
fis-86	35	2	è capace di trasformare	PERSON
fis-86	35	3	un	ORG
fis-86	35	4	tensionale preso	PERSON
fis-86	35	5	un campo di tensione continuo	ORG
fis-86	35	6	modo da rendere possibile l’applicazione	PERSON
fis-86	35	7	dei criteri di resistenza che necessitano di un	PERSON
fis-86	35	8	di tensione regolare	PERSON
fis-86	36	1	questo paragrafo si richiamano le	PERSON
fis-86	36	2	fondamentali alla	GPE
fis-86	36	3	del metodo del gradiente implicito	FAC
fis-86	37	1	assegnato	PERSON
fis-86	37	2	un	ORG
fis-86	37	3	corpo di volume v	PERSON
fis-86	37	4	la	GPE
fis-86	37	5	non locale 	ORG
fis-86	37	6	nel punto	PERSON
fis-86	37	7	2 3x	CARDINAL
fis-86	37	8	può essere ottenuta dalla	ORG
fis-86	37	9	degli sforzi locale	ORG
fis-86	37	10	attraverso l’espressione: 	PERSON
fis-86	38	1	1 x	QUANTITY
fis-86	38	2	1	CARDINAL
fis-86	38	3	il simbolo	PERSON
fis-86	38	4	y indica un	PERSON
fis-86	38	5	della funzione peso che dipende dalla distanza	ORG
fis-86	38	6	tra il punto x ed ogni punto	PERSON
fis-86	39	1	2 3y	CARDINAL
fis-86	39	2	y di v. inoltre	PERSON
fis-86	39	3	il volume di riferimento	PERSON
fis-86	39	4	della condizione di normalizzazione della funzione	ORG
fis-86	39	5	sul dominio	PERSON
fis-86	39	6	2	CARDINAL
fis-86	40	1	è quindi l’integrale della funzione	ORG
fis-86	40	2	y	GPE
fis-86	41	1	senza entrare nel dettaglio della	PERSON
fis-86	41	2	matematica dei modelli non locali	ORG
fis-86	41	3	il problema del calcolo della	PERSON
fis-86	41	4	può essere	ORG
fis-86	41	5	trasferito alla risoluzione di una equazione	ORG
fis-86	41	6	del secondo ordine	PERSON
fis-86	41	7	10	CARDINAL
fis-86	42	1	eff	NORP
fis-86	43	1	la	GPE
fis-86	43	2	fatica	ORG
fis-86	43	3	la	GPE
fis-86	43	4	1	CARDINAL
fis-86	44	1		ORG
fis-86	44	2	2 eff eff	TIME
fis-86	44	3	x	PERSON
fis-86	44	4	3	CARDINAL
fis-86	44	5	4	CARDINAL
fis-86	44	6	legata al materiale	PERSON
fis-86	44	7	esame	GPE
fis-86	44	8	2	CARDINAL
fis-86	44	9	di laplace e	ORG
fis-86	44	10	equivalente locale ritenuta responsabile del danno	ORG
fis-86	44	11	più approfondita	PERSON
fis-86	45	1	6,7	CARDINAL
fis-86	46	1	di el haddad et al	PERSON
fis-86	47	1	11	CARDINAL
fis-86	47	2	nel caso di	PERSON
fis-86	47	3	tensione efficace ottenuta dalla	ORG
fis-86	47	4	principale massima	ORG
fis-86	47	5	al bordo le n	ORG
fis-86	47	6	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-86	47	7	12	CARDINAL
fis-86	47	8	2010	DATE
fis-86	47	9	79	CARDINAL
fis-86	47	10	10.3221	CARDINAL
fis-86	47	11	81	CARDINAL
fis-86	47	12	condizioni di neumann	PERSON
fis-86	47	13	eff n 0 	ORG
fis-86	47	14	su tutto	PERSON
fis-86	47	15	0.54·a0	CARDINAL
fis-86	48	1	12	CARDINAL
fis-86	49	1	nella memoria	PERSON
fis-86	50	1	6	CARDINAL
fis-86	50	2	numerico capace di risolvere il problema	PERSON
fis-86	50	3	3	CARDINAL
fis-86	50	4	su un	PERSON
fis-86	50	5	tridimensionale anche nel caso di modelli con geometrie complesse con campi di tensione singolari	ORG
fis-86	51	1	queste ipotesi	PERSON
fis-86	51	2	di dati	PERSON
fis-86	51	3	prese dalla letteratura	ORG
fis-86	51	4	è stato possibile	ORG
fis-86	51	5	una banda di dispersione	PERSON
fis-86	51	6	nel campo della vita	PERSON
fis-86	51	7	104	CARDINAL
fis-86	51	8	5106	CARDINAL
fis-86	52	1	la banda di dispersione è	PERSON
fis-86	52	2	max	PERSON
fis-86	52	3	del punto di innesco della cricca	PERSON
fis-86	53	1	gli	ORG
fis-86	53	2	spessori del piatto principale e degli irrigidimenti	ORG
fis-86	53	3	di riferimento	PERSON
fis-86	53	4	il valore	PERSON
fis-86	53	5	della pendenza della curva di woehler	ORG
fis-86	53	6	risulta pari	PERSON
fis-86	53	7	3	CARDINAL
fis-86	53	8	ed il valore di riferimento	PERSON
fis-86	53	9	2106	CARDINAL
fis-86	53	10	al 97.7%	ORG
fis-86	53	11	di probabilità di sopravvivenza è di 212	PERSON
fis-86	54	1	la banda di dispersione è	PERSON
fis-86	54	2	identificata dopo aver calcolato che per le saldature	ORG
fis-86	54	3	un	ORG
fis-86	55	1	0.2 mm	QUANTITY
fis-86	56	1	6	CARDINAL
fis-86	57	1	il metodo del raggio	PERSON
fis-86	57	2	alle giunzioni saldate	ORG
fis-86	57	3	l metodo del raggio fittizio	FAC
fis-86	57	4	inizialmente proposto da neuber	PERSON
fis-86	57	5	è basato sull’assunzione che una tensione	ORG
fis-86	57	6	mediata su una lunghezza microstrutturale caratteristica	PERSON
fis-86	57	7	del materiale potesse	PERSON
fis-86	57	8	utilizzata per descrivere la gravosità dello stato tensionale	ORG
fis-86	57	9	presenza di	PERSON
fis-86	57	10	di raccordo ridotto	PERSON
fis-86	58	1	nel riferimento bibliografico	PERSON
fis-86	58	2	5	CARDINAL
fis-86	58	3	fatica delle	LOC
fis-86	58	4	viene studiato	PERSON
fis-86	58	5	un	ORG
fis-86	58	6	fittizio	ORG
fis-86	58	7	pari alla somma del raggio	ORG
fis-86	58	8	ρ di raccordo reale ed il prodotto s·ρ	PERSON
fis-86	58	9	un	ORG
fis-86	58	10	mentre	GPE
fis-86	58	11	il coefficiente di multiassialità	PERSON
fis-86	59	1	l’espressione del raggio fittizio	PERSON
fis-86	59	2	5	CARDINAL
fis-86	59	3	5	CARDINAL
fis-86	59	4	la	GPE
fis-86	59	5	fatica di un	PERSON
fis-86	59	6	intaglio viene relegata al calcolo del solo picco di tensione	PERSON
fis-86	59	7	di raccordo	PERSON
fis-86	60	1	nel caso delle saldature ρ	PERSON
fis-86	60	2	zero	CARDINAL
fis-86	60	3	ipotesi	ORG
fis-86	60	4	di sicurezza e coerente con il metodo del gradiente implicito	PERSON
fis-86	60	5	mentre il prodotto s·ρ	PERSON
fis-86	60	6	un	ORG
fis-86	60	7	ρf≈1mm	PERSON
fis-86	60	8	giunti di grosso	PERSON
fis-86	61	1	8	CARDINAL
fis-86	61	2	la curva di progetto	ORG
fis-86	62	1	quando lo	PERSON
fis-86	62	2	del giunto	PERSON
fis-86	62	3	di un	PERSON
fis-86	62	4	1 mm potrebbe	QUANTITY
fis-86	62	5	risultare eccessivo comportando delle variazioni geometriche non più	PERSON
fis-86	63	1	tal caso è stato proposto	ORG
fis-86	63	2	di recente da karakas et al	PERSON
fis-86	64	1	8	CARDINAL
fis-86	64	2	una variante del metodo originariamente presentato da	PERSON
fis-86	65	1	il valore del raggio	PERSON
fis-86	65	2	di raccordo viene ridotto da 1 mm	PERSON
fis-86	65	3	0.05 mm	QUANTITY
fis-86	65	4	modifica	PERSON
fis-86	65	5	comporta una notevole complicazione dal punto di vista del calcolo del picco di tensione da	PERSON
fis-86	65	6	confronto	GPE
fis-86	65	7	la curva	GPE
fis-86	65	8	di riferimento	PERSON
fis-86	66	1	si vedrà nel seguito	ORG
fis-86	66	2	la condizione di convergenza	ORG
fis-86	66	3	della soluzione	ORG
fis-86	66	4	elastica	GPE
fis-86	66	5	prossimità del raggio	GPE
fis-86	66	6	di raccordo richiede	ORG
fis-86	66	7	un	ORG
fis-86	66	8	di elementi	ORG
fis-86	66	9	un	ORG
fis-86	66	10	notevole anche	ORG
fis-86	66	11	piccole dimensioni	ORG
fis-86	67	1	1	CARDINAL
fis-86	68	1	14	CARDINAL
fis-86	69	1	15	CARDINAL
fis-86	70	1	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-86	70	2	12	CARDINAL
fis-86	70	3	2010	DATE
fis-86	70	4	79	CARDINAL
fis-86	70	5	10.3221	CARDINAL
fis-86	70	6	82	CARDINAL
fis-86	70	7	l confronto	PERSON
fis-86	70	8	questo lavoro fra il metodo del raggio	ORG
fis-86	70	9	ed il metodo del gradiente implicito	PERSON
fis-86	70	10	sviluppato su	PERSON
fis-86	70	11	dalla letteratura	PERSON
fis-86	71	1	la fig	GPE
fis-86	72	1	1a mostra la geometria di una giunzione	QUANTITY
fis-86	72	2	tazza	ORG
fis-86	72	3	cui il punto di saldatura	PERSON
fis-86	74	1	14	CARDINAL
fis-86	75	1	la fig	GPE
fis-86	76	1	1b	CARDINAL
fis-86	76	2	invece	ORG
fis-86	76	3	riporta la geometria di un classico	PERSON
fis-86	76	4	un	ORG
fis-86	76	5	15	CARDINAL
fis-86	77	1	questo caso la	PERSON
fis-86	77	2	qualora nel piatto principale sia applicata una	ORG
fis-86	77	3	di trazione	PERSON
fis-86	78	1	ipotesi di piccoli	PERSON
fis-86	78	2	un	ORG
fis-86	78	3	elastico del materiale	PERSON
fis-86	78	4	dal livello di carico	ORG
fis-86	78	5	raggiunto nella sezione nominale	ORG
fis-86	79	1	saranno esaminate	PERSON
fis-86	79	2	quattro serie di dati	PERSON
fis-86	79	3	0.8 mm	QUANTITY
fis-86	79	4	1.5 mm e una serie relativa	QUANTITY
fis-86	80	1	tutti	PERSON
fis-86	80	2	giunti sono sollecitati da un	PERSON
fis-86	80	3	di trazione	PERSON
fis-86	81	1	analisi numeriche sintesi dei risultati numerici con il metodo del gradiente implicito	ORG
fis-86	81	2	al paragrafo precedente possono essere esaminati	ORG
fis-86	81	3	con il metodo del gradiente implicito applicando esattamente la stessa metodologia descritta	PERSON
fis-86	81	4	alla resistenza del materiale	PERSON
fis-86	81	5	si mantiene costante c	ORG
fis-86	82	1	assunta la	PERSON
fis-86	82	2	del danneggiamento	PERSON
fis-86	82	3	fatica	PRODUCT
fis-86	82	4	risolvendo	ORG
fis-86	83	1	3	CARDINAL
fis-86	83	2	ogni punto del giunto saldato si calcola la	PERSON
fis-86	83	3	eff	ORG
fis-86	83	4	confronto	GPE
fis-86	83	5	la curva di wöhler	GPE
fis-86	83	6	del materiale	PERSON
fis-86	84	1	nell’analisi	NORP
fis-86	84	2	delle quattro serie sono mostrate nelle	PERSON
fis-86	85	1	2a	CARDINAL
fis-86	85	2	3a	CARDINAL
fis-86	85	3	mentre le curve	ORG
fis-86	85	4	di livello della eff	ORG
fis-86	86	1	è evidenziato nelle	ORG
fis-86	87	1	2b	CARDINAL
fis-86	87	2	3b	CARDINAL
fis-86	88	1	evidenziate	ORG
fis-86	88	2	rosso sono quelle	PERSON
fis-86	88	3	cui la	FAC
fis-86	88	4	eff	ORG
fis-86	88	5	il valore massimo ed esattamente laddove si	ORG
fis-86	88	6	la enucleazione della cricca	ORG
fis-86	88	7	fatica	PRODUCT
fis-86	89	1	2	CARDINAL
fis-86	89	2	il calcolo di eff	PERSON
fis-86	89	3	il metodo del gradiente implicito	PERSON
fis-86	89	4	1	CARDINAL
fis-86	90	1	3	CARDINAL
fis-86	90	2	calcolo della	ORG
fis-86	90	3	il metodo del gradiente implicito	PERSON
fis-86	90	4	1	CARDINAL
fis-86	91	1	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-86	91	2	12	CARDINAL
fis-86	91	3	2010	DATE
fis-86	91	4	79	CARDINAL
fis-86	91	5	10.3221	CARDINAL
fis-86	91	6	83 la	QUANTITY
fis-86	92	1	max	PERSON
fis-86	92	2	eff	NORP
fis-86	93	1	al variare della dimensione dell’elemento più piccolo usato nell’analisi	ORG
fis-86	93	2	max limeff ottenuto quando la	PERSON
fis-86	93	3	dimensione dell’elemento più piccolo della mesh tende	ORG
fis-86	93	4	zero	CARDINAL
fis-86	94	1	il metodo si dimostra	PERSON
fis-86	94	2	stabile anche con discretizzazioni che impiegano un	ORG
fis-86	94	3	nello spessore	PERSON
fis-86	94	4	5%	PERCENT
fis-86	95	1	la fig.	GPE
fis-86	96	1	5	CARDINAL
fis-86	96	2	di dati	PERSON
fis-86	96	3	massimo del range di max	PERSON
fis-86	96	4	eff	ORG
fis-86	97	1	la banda	PERSON
fis-86	97	2	tracciata	ORG
fis-86	97	3	relativa alle connesioni di	ORG
fis-86	98	1	6	CARDINAL
fis-86	99	1	fanno riferimento	PERSON
fis-86	99	2	0.8	CARDINAL
fis-86	99	3	1.5 mm	QUANTITY
fis-86	100	1	4	CARDINAL
fis-86	100	2	tensione efficace normalizzato	ORG
fis-86	100	3	al valore limite al variare delle dimensioni della mesh	FAC
fis-86	100	4	max	PERSON
fis-86	100	5	1	DATE
fis-86	100	6	1	CARDINAL
fis-86	100	7	maxlim lim	PERSON
fis-86	100	8		ORG
fis-86	100	9		GPE
fis-86	101	1	5	CARDINAL
fis-86	101	2	fatica di	PERSON
fis-86	101	3	104	CARDINAL
fis-86	101	4	5·106	CARDINAL
fis-86	101	5	il metodo del gradiente implicito	PERSON
fis-86	102	1	la banda di dispersione	PERSON
fis-86	102	2	arco	ORG
fis-86	102	3	relativa al valore medio	PERSON
fis-86	103	1	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-86	103	2	12	CARDINAL
fis-86	103	3	2010	DATE
fis-86	103	4	79	CARDINAL
fis-86	103	5	10.3221	CARDINAL
fis-86	103	6	84	CARDINAL
fis-86	103	7	numerici con il metodo del raggio	FAC
fis-86	103	8	0.05 mm	QUANTITY
fis-86	103	9	dei giunti di fig	PERSON
fis-86	104	1	1	CARDINAL
fis-86	104	2	il metodo del raggio	PERSON
fis-86	104	3	di raccordo deve necessariamente	PERSON
fis-86	104	4	di raccordo inferiore	PERSON
fis-86	104	5	1 mm	QUANTITY
fis-86	104	6	geometria del giunto	PERSON
fis-86	104	7	quanto risulterebbe non compatibile con	ORG
fis-86	105	1	del giunto stesso	PERSON
fis-86	106	1	poiché lo	PERSON
fis-86	107	1	del giunto	PERSON
fis-86	107	2	mm il raggio di raccordo dell’apice	PERSON
fis-86	107	3	del punto di saldatura	PERSON
fis-86	107	4	pari	PRODUCT
fis-86	107	5	0.05 mm	QUANTITY
fis-86	107	6	8	CARDINAL
fis-86	109	1	6a	CARDINAL
fis-86	109	2	7a	CARDINAL
fis-86	109	3	nell’analisi	NORP
fis-86	109	4	mentre le fig	GPE
fis-86	110	1	6b	CARDINAL
fis-86	110	2	7b	CARDINAL
fis-86	110	3	la dimensione degli elementi	ORG
fis-86	110	4	prossimità del raggio	GPE
fis-86	110	5	di raccordo	PERSON
fis-86	111	1	dimensione degli elementi più piccoli	ORG
fis-86	111	2	inferiori al centesimo di millimetro	PERSON
fis-86	113	1	8	CARDINAL
fis-86	113	2	9	CARDINAL
fis-86	113	3	del valore raggiunto dalla	ORG
fis-86	113	4	principale massima	ORG
fis-86	114	1	6	CARDINAL
fis-86	114	2	calcolo della	ORG
fis-86	114	3	nella zona di raccordo.	PERSON
fis-86	115	1	7	CARDINAL
fis-86	115	2	calcolo della	ORG
fis-86	115	3	nella zona di raccordo	PERSON
fis-86	116	1	di convergenza	PERSON
fis-86	116	2	nella fig	PERSON
fis-86	117	1	4	CARDINAL
fis-86	118	1	il picco della tensione	ORG
fis-86	118	2	principale massima	ORG
fis-86	118	3	funzione del numero totale di nodi usato	ORG
fis-86	119	1	a tazza di fig	PERSON
fis-86	120	1	10	CARDINAL
fis-86	120	2	quando il numero di elementi	PERSON
fis-86	120	3	differenza rispetto	PERSON
fis-86	120	4	un	ORG
fis-86	120	5	molto accurato	PERSON
fis-86	120	6	12%	PERCENT
fis-86	120	7	mentre con	GPE
fis-86	120	8	il metodo del gradiente implicito	PERSON
fis-86	120	9	4%	PERCENT
fis-86	120	10	quando si	PERSON
fis-86	120	11	un	ORG
fis-86	120	12	nello spessore	PERSON
fis-86	121	1	4	CARDINAL
fis-86	122	1	relativamente al giunto	PERSON
fis-86	122	2	la differenza fra una	PERSON
fis-86	122	3	rada e una	PERSON
fis-86	123	1	con il metodo del raggio fittizio	ORG
fis-86	123	2	nello spessore	PERSON
fis-86	123	3	76%	PERCENT
fis-86	123	4	mentre	GPE
fis-86	123	5	con il	PERSON
fis-86	123	6	implicito usando uno o	PERSON
fis-86	123	7	nello spessore l’errore è del 5%	PERSON
fis-86	123	8	scende al di sotto del 2%	PERSON
fis-86	123	9	4	CARDINAL
fis-86	123	10	nello spessore	PERSON
fis-86	124	1	infine	PERSON
fis-86	124	2	quanto riguarda la	PERSON
fis-86	124	3	della resistenza	PERSON
fis-86	124	4	di tensione principale massima	ORG
fis-86	124	5	o di tensione di von mises	PERSON
fis-86	124	6	11	CARDINAL
fis-86	124	7	variazioni del picco di	ORG
fis-86	125	1	1	CARDINAL
fis-86	125	2	alto numero di cicli	ORG
fis-86	125	3	al di	PERSON
fis-86	125	4	la cui	PERSON
fis-86	125	5	dispersione è	PERSON
fis-86	125	6	assunta pari	PERSON
fis-86	126	1	13	CARDINAL
fis-86	127	1	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-86	127	2	12	CARDINAL
fis-86	127	3	2010	DATE
fis-86	127	4	79	CARDINAL
fis-86	127	5	10.3221	CARDINAL
fis-86	127	6	85	CARDINAL
fis-86	127	7	8	CARDINAL
fis-86	127	8	tensione principale massima	ORG
fis-86	127	9	a tazza di fig	PERSON
fis-86	128	1	1a	CARDINAL
fis-86	128	2	1	CARDINAL
fis-86	129	1	9	CARDINAL
fis-86	129	2	tensione principale massima	ORG
fis-86	130	1	1b	CARDINAL
fis-86	130	2	1	CARDINAL
fis-86	131	1	10	CARDINAL
fis-86	131	2	principale massima	ORG
fis-86	131	3	rispetto al valore limite al variare delle dimensioni della	PERSON
fis-86	131	4	max	PERSON
fis-86	131	5	1	DATE
fis-86	131	6	1	CARDINAL
fis-86	131	7	maxlim lim	PERSON
fis-86	131	8		ORG
fis-86	131	9		GPE
fis-86	133	1	conclusioni e analisi numeriche	PERSON
fis-86	133	2	sulla previsione della vita	PERSON
fis-86	133	3	fatica di giunzioni di piccolo	PERSON
fis-86	134	1	il metodo del gradiente implicito	PERSON
fis-86	134	2	o	DATE
fis-86	134	3	il metodo del raggio di raccordo fittizio ha	PERSON
fis-86	134	4	alle seguenti	PERSON
fis-86	134	5	o	DATE
fis-86	134	6	il metodo del gradiente implicito	PERSON
fis-86	134	7	possibile affrontare lo	PERSON
fis-86	134	8	delle strutture saldate senza	ORG
fis-86	134	9	di tipo geometrico	PERSON
fis-86	135	1	scala con il metodo del gradiente implicito è pienamente considerato	PERSON
fis-86	136	1	infatti	PERSON
fis-86	136	2	al comportamento	PERSON
fis-86	136	3	fatica di giunti di piccolo spessore vanno	PERSON
fis-86	136	4	della banda di dispersione proposta	PERSON
fis-86	136	5	precedenza	GPE
fis-86	137	1	o dal punto di vista	PERSON
fis-86	137	2	il metodo del raggio di raccordo è semplice da applicare ma impone di usare un	PERSON
fis-86	137	3	di raccordo relativamente piccolo rispetto allo spessore	PERSON
fis-86	138	1	ciò consegue che le	PERSON
fis-86	138	2	di raccordo	PERSON
fis-86	139	1	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-86	139	2	12	CARDINAL
fis-86	139	3	2010	DATE
fis-86	139	4	79	CARDINAL
fis-86	139	5	10.3221	CARDINAL
fis-86	139	6	86	CARDINAL
fis-86	139	7	sul metodo del gradiente implicito	PERSON
fis-86	139	8	del numero di elementi sebbene le saldature siano	ORG
fis-86	139	9	11	CARDINAL
fis-86	139	10	range della tensione principale massima di picco	ORG
fis-86	139	11	funzione della resistenza	ORG
fis-86	139	12	fatica	ORG
fis-86	140	1	figura 12:	ORG
fis-86	140	2	di von mises di	PERSON
fis-86	140	3	funzione della resistenza	ORG
fis-86	140	4	fatica	ORG
fis-86	141	1	bibliografia	PERSON
fis-86	142	1	1	CARDINAL
fis-86	142	2	3	CARDINAL
fis-86	143	1	1993	DATE
fis-86	143	2	1	CARDINAL
fis-86	144	1	2	CARDINAL
fis-86	144	2	british	NORP
fis-86	144	3	7608	DATE
fis-86	144	4	1993	DATE
fis-86	145	1	3	CARDINAL
fis-86	146	1	iiw	ORG
fis-86	146	2	xiii-1539-95/	DATE
fis-86	147	1	4	CARDINAL
fis-86	147	2	cm sonsino	GPE
fis-86	147	3	w. fricke	PERSON
fis-86	149	1	2nd	ORDINAL
fis-86	150	1	cambridge	GPE
fis-86	150	2	woodhead	PERSON
fis-86	150	3	boca raton	ORG
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fis-86	150	6	2006	DATE
fis-86	151	1	http://dx.medra.org/10.3221/igf-esis.12.08&auth=true http://www.gruppofrattura.it r. tovo et alii	PERSON
fis-86	151	2	frattura ed integrità strutturale	PERSON
fis-86	151	3	12	CARDINAL
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