Ghostscript wrapper for D:\BBB-ARCH\ARCHIWUM-lata-78-71\MTS78_t16z1_4\mts78_t16z1.pdf M E C H A N I K A TE OR E TYC Z N A I  STOSOWAN A 1,  16  (1978) OBLICZAN IE  D OWOLN YCH   TARCZ  METOD A  ITERACYJNĄ JÓZEF   W  R  A N  I K  (BlELSKO- BlAŁ A) 1.  Przedstawienie  zagadnienia W  pracy  niniejszej  zastosowano  metodę  iteracyjną  omówioną  w  [5]  do  tarcz,  które wykazują  cechy  niejednorodnoś ci  i  anizotropii  oraz  mają  zmienną  gruboś ć.  Tarcze  wielo- spójne  i  ze  zmienną  gruboś cią  omówiono  w  pracach  [1, 4].  Rozważ ana  tarcza  okreś lona jest przez  macierz  cech sprę ż ystoś ci  D(x 1   x 2 )  i  zmienną  grubość  t(x u   Xz)>  (rys.  1). Tarcza może  być  dowolnie  podparta  n a  brzegu  (linia  wię zów  EF  na  rys.  1)  i  w  obszarze  (linia wię zów  CD  rys.  1)  oraz  może  być  poddan a  obcią ż eniom  sił ami  powierzchniowymi  p, sił ami  masowymi M   oraz  wymuszonemu  stanowi  przemieszczeń  f  w  liniach wię zów. x,   x, KS Rys.  1.  U kł ad  dany  U  * Rys.  2.  U kł ad  zastę pczy  U Odkształ cenia  tarczy  są  mał e  i  znajdują  się  w przedziale  liniowo  sprę ż ystym.  W cał ym obszarze  tarczy  zakł adamy  istnienie  pł askiego  stanu  naprę ż enia. U kł ad  zastę pczy  U  przedstawiono  n a  rys.  2,  a  ukł ad  W  n a  rys.  3. M etodę  obliczeń  omówiono  w  [5];  tutaj  przytacza  się  jedynie  podstawowe  wzory, n a  które  powoł ano  się  w  przykł adach. W  kolejnym  / - tym kroku  iteracyjnym  zgodnie  z  [5] otrzymamy: obcią ż enia  ukł adu  At_ t U (1- 1)  A iV J ( M -   - gd ziezlj_ 1Ń   =   Al_1ó  •  r jest  wektorem  sił  wewnę trznych  w  ukł adzie Zl£_x U; *  Symbole  podkreś lone  wę ż ykami  n a  rysunkach  odpowiadają  symbolom  pogrubionym  w  tekś cie. 102 I .  WRAN IK sił y  wewnę trzne ukł adu A t   W (1.2) obcią ż enie  ukł adu  A t W (1.3) =  )e  l  —  (l—vv)e 0  0 0 0 O BL I C Z AN I E  T AR C Z  M ETOD Ą   ITERACYJN Ą   103 gdzie e  - N orm ę   macierzy r wygodnie  obliczyć jako  normę  spektralną   [3] (2.2)  ||r || 2 Otrzymujemy  wówczas l- v  Et (2.3) I 1+v  Et gdzie  Xi są   wartoś ciami  wł asnymi macierzy  xTX. Wię ksza z wartoś ci  \ \ fXi\   okreś la  normę  macierzy r. Wystarczy  wię c zbadać nierówność (2.4)  X 1 ~X 2 >0; z wyraż enia  (2.4) otrzymamy, (2.5)  4e(v- v)[l- (l- vv)e]>0. Z nierównoś ci  (2.5) wynika,  że normą  macierzy r bę dzie  Ij/ źU  wówczas,  gdy speł nione bę dą   warun ki: (2.6)  v >  v i  ( 1— vv)e <  1, lub v  <  v i  (1— vv)e >  1. D alsze rozważ ania przeprowadzimy  przy zał oż eniu, że norma macierzy t jest okreś lona jako  |j/ Ai|;  przy  warunkach  (2.6)  normę  macierzy  moż emy  przedstawić  w  postaci lub (2.8)  ||r ||  =   ; - i . | | i ) - i | |- M oż na  zauważ yć,  że  zbież ność  szeregu  iteracyjnego  bę dzie  najlepsza  przy  przyję tym modelu  tarczy  zastę pczej  wówczas,  gdy  normy,  maksymalna  i  minimalna  bę dą   sobie równe, czyli  gdy Relacja  (2.9)  oznacza  jednakowe  zał oż enia  zbież noś ci  szeregu  dla  punktów  tarczy,, w  których  zróż nicowanie  cech fizycznych  i  geometrycznych  tarcz  danej i  zastę pczej  jest najwię ksze,  czyli  dla  punktów, w  których  funkcja  (2.8) osią ga  ekstrema. Wprowadzimy  oznaczenia: t',  v', E',  S '  —  wielkoś ci  odpowiadają ce normie t",  v",  E",    1  zaś  otrzymujemy (2.17) =   m ax BS  1 —  ' • (l- v)e\ - Et  1 Et  l+v' Et l~v N ierówność  ||r ||  <  1  odniesiona  do  relacji  (2.16)  przy  e < 1  bę dzie  speł niona  dla każ dej  wartoś ci  Et, a odniesiona do  relacji  (2.17) przyjmie  postać (2.18) B t > 2 Et Relacja  (2.18) jest  waran kiem  zbież noś ci  szeregu  iteracyjnego  ([5], (4.16)) przy  v  =  0. Bę dzie  on  speł niony  dla  każ dej  pary  argum en tów  ( x l f  x2),  gdy  obliczymy  Et  ze  wzoru , „ , ™  A-   1 /  E't'  •   E"t" - V O BL I C Z AN I E  T AR C Z  M ETOD Ą  ITERACYJN Ą. 105 2.3.  Tarcza  zastę pcza  dla  przypadku  tarczy  danej  anizotropowej.  M acierz cech sprę ż ystoś ci  cia- la  anizotropowego  w  pł askim  zadaniu  teorii  sprę ż ystoś ci  przedstawia  się  nastę pują co  [2]: (2.20) n d l2 d l3 22 d 23 d 13 d 23 c/_" 1 3   " 2 3   " 3 3   J Rozważ my  tarczę  zastę pczą  izotropową,  okreś loną  przez  macierz  sprę ż ystoś ci 1  - v  0 (2.21) i zapiszmy  ją  w  postaci (2.22) - v  1  0 0  0  2(1 +  ;>).. x  - y - y  x 0 0 (2.23) r  = 0  0  2(x+y)_ Wartoś ci  niewiadom ych  x  i y  okreś limy  z  warun ku  osią gania  przez  norm ę macierzy  r wartoś ci  m inim alnej.  M acierz  przedstawia  się  n astę pują co: — 2a 13 x  —  2a 13 y —2a 23 x—2a 23 y ~a l3 x+a 23 y,  - a 23 x  + a ta y,  \ - {2a 33 x- 2a 33 y)_ gdzie  a lk   są  elementami  macierzy  35"1. Rozważ my  n orm ę euklidesową  macierzy  r (W XW EY  -   ( l - ( (2.24)  +( (2.26) N orm ę  (2.24) jako  formę  kwadratową  moż emy  zapisać  w postaci (2.25)  ( ||r ||^ ) 2  =  ( 2 l s+ b ) r ( 2 t s+ b ) , gdzie  s T =   [x,y],  b r  =   [100100], - a L 1   - a1 2  - a12  - a22  - ai3  ~a23\ a 12   a u   a 22   a 12   a 23   a i3 \ Ze  wzglę du  n a  specyficzny  charakter  macierzy  j)  taki,  że jej  element 2(x+y)  jest  okre- ś lony  przez  pozostał e elementy  tej  macierzy,  nie wprowadzono  do  rozważ ań  trzech skł ad- ników  wyraż enia  (2.24),  odpowiadają cych  elementowi  2(x+y)  macierzy  £ ), stąd  oznacze- nie  | | r | | i . M in im um  funkcji  ||r ||£   znajdziemy  w  zwykł y  sposób,  przyrównując  jej  pochodne czą stkowe  wzglę dem  x i y do zera, przy czym wystarczy  rozpatrzeć funkcję  podpierwiastko- wą.  Otrzymamy (2.27) dx -   0 , 1 -  -  0 , 8  M ech.  T eoret .  i  Stosowan a  1/78 106 J.  WRAN IK gdzie (2.28) U kł ad  równ ań  (2.27)  z  niewiadomymi  x  i  y  przy  podstawien iu  (2.28)  i  przekształ ceniu przyjmie  postać (2.29)  9I r 9Ł s+ 9tr b  =   0. D la  przypadku  tarczy  ortotropowej  macierz  91 i  wektor  b przyjmą  postać (2.30)  W   =   I  ^ "  ~° a 12   ~° a 12   ~l\ ,  b r  =   [1  0 0  1 ] . Rozwią zując  ukł ad  (2.29)  wzglę dem  wektora  s  przy  podstawieniu  (2.30)  otrzymamy i (2.31) y  - 22 ) 2 a l2 - 2a 12 (a 2 ii +2a 2 z   +  a 2 2 ) M acierz  J)  o  elementach  okreś lonych  wzorami  (2.31)  daje  m in im aln ą  n orm ę  euklide- sową  macierzy  r,  a  tym  samym  gwarantuje  najszybszą  zbież ność  szeregu  iteracyjnego. Przy  przyję ciu  prostszej  tarczy  zastę pczej,  dla  której  v  =   0,  okreś lonej  przez  macierz 'x  0  0 " 0  x  0 0  0  2x otrzymamy  dla  przypadku  tarczy  anizotropowej (2.32) £>  = (2.33)  x  m oraz  dla  tarczy ortotropowej (2.34) x  = 3.  Przykł ady 3.1.  Tarcza  niejednorodna. D an y jest  ukł ad  przedstawion y  n a  rys.  4,  scharakteryzowany przez: t  =  (1 + 0,2}/ ) •   10~ 2 m  —  grubość  tarczy, E  =  2(1—0,2j>)  108  N m " 2  —  m o du ł   sprę ż ystoś ci  podł uż n ej, v  =  0,2y  —  współ czynnik  P oisson a. M acierz  ż j r1  przedstawia  się  n astę pują co: '  1  0,2y  0 ) ' 1  =   2- 106 0,2y  1 0 o  o  i(i- o,2y)j O BL I C Z AN I E  T AR C Z  M ETOD Ą   ITERACYJN Ą 107 N o rm a  macierzy  fX)  *  wynosi I I ć ST1!!  =   2 . 1 0 6 ( l + 0 , 2 ^ ) . N o rm a  osią ga  ekstrem a  dla y  =  0  i  y  =  1. 10%  it- w'N m* T ł ł ł ł ł t t ł ł t ł - 30.1 kNm~' 7,2- 10'' •   Wm R ys.  4.  U kł ad  d an y  U Otrzymam y t'  =   1 0 - 2 m ,  t"  =   1,2-   10"  2 m , E'  =  2 •   108 N m - 2 ,  E"  =   1,6 •   108 N m r 2 , v'  =  0,  »." =   0,2. Wedł ug  wzorów  (2.12)  i  (2.13)  obliczamy  v  =   0, 1, Et  =  1,98-  108  N m ' 1 . Obliczamy  m acierz  Q,  wedł ug  wzoru  (1.4): '- 0,5) - 25, 73x0'- 0, 5) 169,83(7- 0,5)2J 10" Literatura  cytowana w tekś cie 1.  Z. BU D ZIAN OWSKI,  F . ANDERMANN, J. WRAN IK,  Pewien iteracyjny sposób wyznaczania  naprę ż eń w  tar- czach wielospójnych.  Mech.  Teor.  i  Stos.  2, 12  (1974). 2.  C . HEXHHICKHH, Auu3omponHue  nnacmunKu,  OrH3- rocTexH3flaT3  1947. 3.  A.  RALSTON ,  W stę p do analizy numerycznej,  Warszawa  1971. 4.  J. WRAN IK,  Iteracyjna  metoda obliczania  tarcz o cią gł ej zmianie gruboś ci wedł ug funkcji jednej zmiennej, Zesz.  N auk.  Poi. Ś l. Bud., 41,  1976. 5.  J. WRAN IK,  Iteracyjna  metoda  obliczania  dowolnych  ciał  odksztalcalnych  w zakresie liniowo  sprę ż ystym, Mech.  Teor.  i  Stos.  1,16(1978). P  e 3 jo  M e P AC KE T  flH CKOB  H TEP AU .H OH H Ł IM   M E T O flO M B  paSoTe  npeflciaBJieH   HTepaiyiOHHŁ rił  iweTOfl p a r o wa  OH H OCBH 3H WX  ^ H C K O B nepeiweHHoił 06jiaSaiOmHX  IieOflHOpOflHOCTŁ IO  H  aHH3OTponHeft.  IIpH BefleH bl  (JlHKTHBHbie CHCT6MW flJlH  npOH3BOJIbHWX H   npH mepbi  pac^ieTa  H eoflH opoflH oro  H   anH 30TpoiiH oro OBLICZAN IE  TARCZ  METODĄ   ITERACYJNĄ   111 S u m m a r y CALCU LATION   O F  D ISCS BY  MEAN S  O F   ITERATION  METH OD In  this  work  an iteration  method  is  used  to solve  the  non- homogeneous and anisotropic  discs  with variable  thickness. Auxiliary systems  of arbitrary  discs are introduced and illustrative examples are presented including  a  non- homogeneous  and anisotropic  discs. POLITECHNIKA  ŁÓDZKA FILIA  W  BIELSKU- BIAŁEJ Praca  został a  zł oż ona  w  Redakcji  dnia  25  lipca  1977  r. B I U L E T Y N   I N F O R M A C Y J N Y XVI  SYM P O Z JO N   «M OD ELOWAN IE  W MECH AN ICE» Sympozjon  pod  hasł em  «Modelowanie  w  mechanice»  został   zorganizowany  przez  Polskie  Towa- rzystwo Mechaniki Teoretycznej i Stosowanej  Oddział u G liwickiego  i odbył  się  w Wiś le Jarzę batcj  w dniach 9—15  marca  1977 r. Otwarcia  Sympozjonu  dokonał  przewodniczą cy  Zarzą du  Oddział u G liwickiego  PTMTS doc. dr  inż. Józef  WOJN AROWSKI. W  imieniu  Zarzą du  G ł ównego  PTMTS  wystą pił   sekretarz  generalny  prof,  dr  hab. inż.  Marek D IETRICI- I. P rorektor  doc. dr inż.  Szczepan  WYRA, który  wystą pił   w imieniu wł adz Politechniki Ś lą skiej, wysoko ocenił  dział alność Oddział u G liwickiego  PTMTS w rozwijaniu  i krzewieniu  mechaniki;  zł oż ył   też uczest- nikom  Sympozjonu  ż yczenia  owocnych  obrad,  a  Towarzystwu  dalszych  sukcesów. P o  tych  wystą pieniach  przewodniczą cymi  obrad  plenarnych  zostali  wybrani  prof,  dr hab. inż.  M. D IETRICH   i  prof,  dr  hab.  inż.  Z b.  ORŁOŚ. W  czasie  obrad  plenarnych  wygł oszono  nastę pują ce  referaty  przeglą dowe: —  prof,  dr  inż. J.  D IETRYCH   (IP KM   Politechnika  Ś lą ska):  Przedmiot optymalizacji  w  dział aniach technicznych, —  doc.  dr  hab.  R.  D OROSZKIEWICZ,  dr  inż.  J.  LIETZ ,  dr  inż.  B.  MICH ALSKI (IPPT  PAN   Warszawa): Modelowanie  elastooptyczne  ukł adów  mechanicznych, —  prof,  dr h ab. inż. L.  M U LLER  (Politechnika  Ś lą ska):  Metody  doboru  skal  w modelach fizycznych, —  prof, dr hab. inż. B. SKALMIERSKI  (Politechnika Ś lą ska):  Model przekroczeń w ukł adach mechanicz- nych. Pozostał e  prace  referowane  w  czasie  obrad  obejmował y  nastę pują ce  grupy  problemowe: C — modelowanie  procesów  i  systemów  cieplnych, D   — modelowanie  w  dynamice  maszyn, G  — modelowanie  metodą   grafów, K — modelowanie  ukł adów  konstrukcyjnych, M  — metody  modelowania. W  pracach tych  poś wię cono  wiele  uwagi  współ czesnym  metodom modelowania  w mechanice wyka- zują c,  że modelowanie  m a nie tylko  charakter  uż ytkowy,  ale również  duże  walory  poznawcze. Modelo- wanie  okreś lonej  rzeczywistoś ci  jest  dzisiaj  nauką   rozległ ą  i wcią ż  rozwijają cą   się . Umoż liwia  ona nie tylko poznawanie  istoty  zjawiska,  lecz  także  jest  nieodzownym  ogniwem  współ czesnych  badań  naukowych. Wygł oszono  nastę pują ce  referaty: 1.  R.  BĄ K, T.  BU RCZYŃ SKI  (Politechnika  Ś lą ska) — Modelowanie dynamicznych  obcią ż eń  pionowych dział ają cych na kolejowy zestaw  koł owy  w czasie  eksploatacji, 2.  A.  BOD N AR,  A.  LECH OWICZ,  K.  MARCHELEK  (Politechnika  Szczeciń ska) — Modelowanie  procesów dynamicznych  w  ukł adach  pozycjonowania  zawierają cych  sprzę gł a  cierne, 3.  E.  BRZU CH OWSKI  (Politechnika  Wrocł awska) — Cyfrowe modelowanie  sieci, 4.  C.  CEMPEL  (Politechnika  Poznań ska) — Modelowanie zagadnień wibroizoł acji  maszyn  i  urzą dzeń , 5.  M.  CH U D EK,  J.  D RWIĘ G A,  W.  OLASZEWSKI,  S.  STAŁĘ GA  (Politechnika Ś lą ska) —  Modelowanie metodą symulacji analogowej  procesów współ pracy  obudowy  górniczej z  dynamicznie deformują cym  się   góro- tworem, 6.  A.  D EN D U RA,  S.  Ś WISZCZOWSKI  (Politechnika  Krakowska) — Projektowanie  optymalnych  kształ tów prę tów  metodą   programowania  geometrycznego, 114  BIU LETYN  INFORMACYJNY 7.  M.  D IETRICH ,  B.  KRASNOWSKI  (Politechnika  Warszawska) — Pewien model  sprzę gł a zę batego, 8.  B.  DOBROWOLSKI  (Politechnika  Wrocł awska)  — Model  matematyczny przepł ywu pł ynu  rzeczywistego przez  rurocią g  ze  zwę ż ką , 9.  L.  G ŁADYSIEWICZ,  M.  HARDYG ÓRA,  T.  Ż UR  (Politechnika  Wrocł awska)  — Model  tkaninowej  taś my wieł oprzekł adko w ej, 10.  L.  G ŁADYSIBWICZ,  J.  SZYMAŃ SKI,  T.  Ż UR  (Politechnika  Wrocł awska) — Model  reologiczny  taś my przenoś nika wej, 11.  K.  GRABCZYŃ SKI  (ITB  Warszawa) — Doś wiadczalna  analiza pracy  statycznej  wielootworowej  ś ciany usztywniają cej  i jej  model  obliczeniowy, 12.  R.  G RZYMKOWSKI,  K.  M AZ U R  (Politechnika  Ś lą ska) — Model  numeryczny  nieustalonego  przepł ywu ciepł a  w procesie odlewania  cią gł ego, 13.  J.  JAMRÓZ,  R.  U RBAŃ SKI  (Politechnika  G dań ska) — Modelowanie  i obliczanie obiegów  cieplnych  okrę - towych sił owni  twboparowych  na maszynach  cyfrowych, 14.  Z.  KOWAL  (Politechnika  Wrocł awska)  — Stochastyczny  model  wyczerpania noś noś ci prę towych  kon- strukcji przestrzennych, 15.  H .  KUDELA  (Politechnika  Wrocł awska) — Metoda dekompozycji  w  modelowaniu  zagadnień fizycznych opisywanych  parabolicznymi równaniami  róż niczkowymi czą stkowymi, 16.  R.  KRZYWIEC  (U niwersytet  Warszawski) —  O  wielocią gowym  modelowaniu mechanicznych  systemów wielkich, 17.  L.  LAUDAŃ SKI  (Politechnika  Rzeszowska)—  O generowaniu procesów opisują cych dynamikę  samolotu, 18.  M.  MAJEWSKI,  C.  CEMPEL  (Politechnika  Poznań ska) — Randomizacja w  ukł adach dynamicznych  i  jej wykorzystanie  do  modelowania  struktur  mechano- akustycznych, 19.  S.  M IKU ŁA  (Politechnika  Ś lą ska) — Model  rozwoju  pę knię ć  zmę czeniowych  w  elementach stalowych umocnionych  zgniotem  powierzchniowym, 20.  J.  MILAN OWSKI  (WSI  Koszalin) — Identyfikacja  analityczna dynamicznych ukł adów  mechanicznych, 21.  B.  MOCH N ACKI, B.  ORTYL  (Politechnika  Ś lą ska) —  O pewnej  metodzie rozwią zania  wielowymiarowego problemu Stefana, 22.  K.  N AZARCZU K  (Politechnika Warszawska) — Modelowanie poś lizgów w zł oż onych ł ań cuchach  kinema- tycznych, 23.  W.  N OWAK  (Politechnika  Szczeciń ska)  — Sprawnoś ć rekuperatora pę tlicowego  z przegrodami segmento- wymi, 24.  A.  OU JD Z KI , W.  SZYD ŁOWSKI,  K.  ORKAN - ŁĘ CKI  (Politechnika Warszawska) — Modelowanie procesów zderzenia w parach  kinematycznych, 25.  T.  OPOLSKI  (WSI  Lublin) — Model pracy  gryzów  urabiają cych  skał ę , 26.  J.  OTTE, A.  SZAFRANIEC  (Politechnika  Ś lą ska) — Badania przepł ywów  w  wirnikach  maszyn promienio- wych metodą  analogii  elektrycznej, 27.  E. PALCZAK,  St. STRYCZEK  (Politechnika Wrocł awska)  — Analiza stabilnoś ci hydraulicznego mechanizmu kierowniczego kopalnianej  ł adowarki przegubowe], 28.  A.  PIELORZ  (IPPT  PAN ) —Modelowanie  ukł adu  zł oż onego z  prę ta uderzonego drugim prę tem  z  zamo- cowaną  brył ą  sztywną , 29.  S.  RABIEJ,  R,  STAN ISZEWSKI,  St. ZIEMBA  (Warszawa) — Modelowanie  systemu projektowania  w  warun- kach  nieustannego  napł ywu  informacji, 30.  I.  SIWIC KI, A.  OLĘ D ZKI  (Politechnika  Warszawska) — Zastosowanie  metody grafów wię zów w  modelo- waniu  pras  hydraulicznych, 31.  M.  SZATA  (Politechnika  Warszawska) — Budowa modelu matematycznego procesu w  oparciu o para- metryczny  zapis  twierdzenia  JT, 32.  W.  SZU Ś CIK,  K.  KOŚ LACZ,  J.  B^ K (Politechnika  Ś lą ska) —  Obliczenie współ czynnika  bezpieczeń stwa odniesionego do  granicy  plastycznoś ci  przy  projektowaniu  stropnic typu  belkowego  obudów  zmechani- zowanych, 33.  W. Szaś ciK, S.  SZWED A  (Politechnika  Ś lą ska) — Modelowanie obcią ż eń stropnic i osł on podpierają cych zawal obudów  podporowo- osł onowych, 34.  J.  Ś WID ER,  J.  WOJN AROWSKI  (Politechnika  Ś lą ska) — Grafy przepł ywu sygnał ów w modelowaniu kaska- dowej struktury  ukł adu  wycią gowego, BIULETYN   INFORMACYJNY  115 35.  S.  Ś WISZCZOWSKI,  D .  ZBOŚ  (Politechnika  Krakowska)  — Projekt  uniwersalnego  pakietu  programów metody  sekwencyjnego  programowania  geometrycznego, 36.  D .  TEJSZERSKA,  J.  WOJN AROWSKI  (Politechnika  Ś lą ska)  — Modelowanie  tł umionych drgań  eolkznych przewodów  napowietrznych, 37.  J.  TOMBCZEK,  W.  K U D Z I A  (Politechnika  Ś lą ska)  —  Opis  matematyczny  suszenia  materiał ów  drobno- ziarnistych w  ł oż u  fluidalnym, 38.  K.  WERN EROWSKI,  J.  G Ą SIOROWSKI  (ATR  Bydgoszcz)  —  Modelowanie  analogowe  ś lizgowego  ł oż yska poprzecznego, 39.  J.  WOJN AROWSKI  (Politechnika  Ś lą ska)  —  Modelowanie ukł adów  mechanicznych  za  pomocą   grafów i  liczb  strukturalnych (referat  przeglą dowy), 40.  J.  WOJN AROWSKI,  A.  BU CH ACZ  (Politechnika  Ś lą ska)  —  Zastosowanie  grafów  i  liczb  strukturalnych wyż szej kategorii  w  modelowaniu  ukł adów mechanicznych, 41.  J.  WOJN AROWSKI,  J.  KROPKA  (Politechnika  Ś lą ska)  — Modelowanie  ukł adów  mechanicznych  za pomocą grafów sprzę ż eń , 42.  J.  WOJN AROWSKI,  A.  M ED ER,  D .  TEJSZERSKA  (Politechnika  Ś lą ska)  — Modelowanie  wielolinowych ukł adów  wycią gowych, 43.  J.  WRÓBEL  (Politechnika  Warszawska) —  Symulacyjne  badanie efektów  nieliniowoś ci przy cyfrowym modelowaniu  zawieszenia  samochodu. D uże  zainteresowanie  wś ród  uczestników  wzbudził y  referaty  przeglą dowe:  Przedmiot  optymalizacji w dział aniach technicznych  wygł oszony  przez prof, dr  in t. J.  D IETRYCH A, oraz Modelowanie ukł adów mecha- nicznych  za pomocą  grafów  i  liczb  strukturalnych wygł oszony  przez  doc.  dr  inź.  J.  WOJNAROWSKIEG O. W  pierwszym  prof. J. D IETRYCH  opisał  model  przedstawiają cy  przedmioty  optymalizacji  w dział aniach technicznych  w  postaci  grafów  systemu  nauki  konstrukcji.  W  drugim  doc.  J.  WOJNAROWSKI  podał   próbę systemowego  przedstawienia  metody  modelowania  ukł adów  mechanicznych  za  pomocą   grafów  i  liczb strukturalnych. Autorzy  zgł oszonych  referatów  reprezentowali  nastę pują ce  oś rodki  naukowe:  G liwice —18  refe- ratów,  Warszawa —10  referatów,  Wrocł aw —  8  referatów,  Kraków,  Poznań,  Szczecin  po  2  referaty Bydgoszcz,  G dań sk,  Koszalin,  Lublin  i  Rzeszów  po  1  referacie. W  dyskusji,  która  stał a  n a  wysokim  poziomie  naukowym,  zabierano  gł os  141  razy. P onadto  przeprowadzono  dyskusję   okrą gł ego  stoł u  na  temat  aktualnie  rozwijanych  prac  badawczych w  oś rodkach  naukowych  kraju.  W  dyskusji  tej  wzię ło  udział   17  uczestników. Ogół em  w  Sympozjonie  wzię ło  udział   112  uczestników  (w  tym  18  profesorów,  33  docentów,  45  po- mocniczych  pracowników  naukowych  oraz  16  czł onków  studenckiego  Koł a  N aukowego). N a  zakoń czenie  obrad  uczestnicy  z  innych  oś rodków  naukowych  podkreś lili  wysoką   rangę   i  potrzebę kontynuowania  tradycyjnych  już  sympozjonów  Oddział u  G liwickiego  PTM TS. Jednocześ nie  z  obradami  Sympozjonu  odbywał o  się   pod  patronatem  przewodniczą cego  Oddział u G liwickiego  PTMTS Seminarium  Studenckiego  Kola  N aukowego  Mechaniki Stosowanej  im. Prof. W. Bu- RZYŃ SKIEG O. W Sesji wzię li  udział  studenci  niż ej  podanych  uczelni:  Politechniki  Ś lą skiej — 5, Politechniki Warszawskiej — 7,  Wyż szej  Szkoł y  Pedagogicznej  w  Krakowie  —  4. W  czasie  obrad  Seminarium,  w  którym  brali  udział   również  uczestnicy  Sympozjonu,  wygł oszono 13  referatów  (PŚ1  —5 ,  PW — 5 ,  WSP —3 ) . Referowane  prace oceniał o jury  w skł adzie: doc. dr inż. Roman BĄ K,  dr inż. Jerzy  KU CZYŃ SKI i dr inż. Stanisł aw  M IKU LA,  które  wyróż niło  4  spoś ród  13  prac,  mianowicie: J.  FLAKA  (PŚ 1)  — Zastosowanie  grafów  w poszukiwaniu  okreś lonych  klas  ukł adów kół  poś rednich  dla przekł adni ciernych, T.  KLIM OWICZA  (PW) — Badanie  mechanizmu  rozrzą du silnika samochodu  Fiat 126P, W.  MAROWSKIEG O  (PW) —  Zastosowanie  metody szeregów poł ą czonych  do okreś lania gę stoś ci prawdo- podobień stwa  odpowiedzi ukł adu dynamicznego  na  zaburzenia  losowe, J.  ROSIŃ SKIEJ  (WSP) —  W ybrane  zagadnienie  wytrzymał oś ciowe  klejonego  poł ą czenia  elektronu. Ta  forma  oddział ywania  PTM TS  na  krzewienie  mechaniki  w  ramach  studenckiej  dział alnoś ci naukowej  spotkał a się   z aprobatą   uczestników  Sympozjonu,  którzy  sugerowali  wiele udoskonaleń  w roz- wijaniu  mechaniki  wś ród  studentów. / .  W ojnarowski  (Gliwice) 116  BIULETYN  INFORMACYJNY XIX  POLSKA  KON F EREN CJA  M ECH AN IKI  CIAŁA  STAŁEG O Rucianc—Piaski,  7—16  wrześ nia  1977  r. XIX  Polska  Konferencja  Mechaniki Ciał a  Stał ego odbył a się   w dniach 7—16  wrześ nia  w  miejscowoś ci Piaski  k.  Rucianego,  w  województwie  suwalskim,  w  oś rodku  wczasowo- wypoczynkowym  «M alinka» Kombinat  Budownictwa  Miejskiego  Warszawa—Wschód.  Oś rodek  poł oż ony jest  w malwniczym  ustroniu, wś ród  lasów  nad jeziorem  Beł dan. Organizatorem  konferencji  był  Instytut  Podstawowych  Problemów  Techniki Polskiej  Akademii  N auk w  Warszawie.  Komitet  Organizacyjny  z  ramienia  1PPT  PAN   stanowili:  prof,  dr  M arek  SOKOŁOWSKI  — przewodniczą cy  i  dr  Romuald  KOTOWSKI  — sekretarz. "W  Konferencji  wzię ło  udział   139  uczestników,  w  tym  94  z  Polski  i  45  z  zagranicy  z  nastę pują cych pań stw  europejskich  i  pozaeuropejskich  (w  nawiasach  podano  liczbę   uczestników):  Arabia  Saudyjska (1),  Belgia(l),  Buł garia(l),  CSSR(2),  D an ia(l),  F rancja(2),  Japonia(2),Jugosł awia(3),N orwegia(l), N RD   (4),  R F N  (7),  Stany Zjednoczone  (5),  Szwecja  (1),  Wielka  Brytania  (3),  Wł ochy  (6),  Z SRR (5). Wygł oszono  98  referatów,  w  tym  11  referatów  generalnych  prezentowanych  przez  naukowców  za- proszonych  przez Komitet Organizacyjny.  Referaty  generalne  był y  nastę pują ce: 1.  G . I.  BARENBLATT  (ZSRR) — Propagacja  szyjki  w  polimerach —  przykł ad  zjawiska  nielokalnego, 2.  A.  G .  CROCKER  (Wielka  Brytania) —•  Obliczenia  dyskretne  w  przestrzeni  rzeczywistej  struktury  i od- dział ywań  krystalicznych, 3.  A.  C.  ERIN G EN  (U SA) • — Mechanika  oś rodków  cią gł ych  w  skali  atomowej, 4.  E.  A.  EVANS  (U SA) —  Mechanika i  termodynamika  bł on  biologicznych, 5.  W.  A.  G REEN   (Wielka  Brytania) — Propagacja  fal  w  silnie  anizotropowych  materiał ach  sprę ż ystych, 6.  E.  KRON ER  (RF N )  — Efektywne  wł asnoś ci  oś rodków  stochastycznych, 7.  Th.  LEHMAN   (RF N )  —  Pewne  aspekty  nieizotermicznych  duż ych  odkształ ceń  niesprę ż ystych, 8.  J.  LOTHE  (N orwegia) — D yslokacje  i  fale  powierzchniowe  w  anizotropowych  oś rodkach  sprę ż ystych. Kryteria  istnienia  dla  fal  powierzchniowych.  U ogólneinia  dla  oś rodków  piezoelektrycznych, 9.  M. P.  NIELSEN   (D ania) —  Analiza  plastyczna  ś cinania  w betonie, 10.  A.  SAWCZUK  (Polska) — Wykorzystanie  reprezentacji  funkcji  tesnorowych  w  mechanice  oś rodków niesprę ż ystych, 11.  W.  SZCZEPIŃ SKI  (Polska) — Problemy  kształ towania  wytrzymał oś ciowego  konstrukcji  o  zł oż onym kształ cie. Ponadto należy odnotować, że w konferencji wzię li udział  naukowcy  tej miary, co prof. prof.  I. N .  SN ED - DON   i G .  S. SZAPIRO. Powyż sza  lista  daje  pewien  poglą d  na  zakres  dyskutowanych  podczas  konferencji  zagadnień; moż na jednak  pokusić  się   o  bardziej  precyzyjne  sklasyfikowanie  omawianych  problemów  mechaniki. Wię kszość prac  miał a  charakter  teoretyczny.  Moż na  był o  zaobserwować  szeroką   gamę   zainteresowań:  był y  prace poś wię cone zarówno  podstawom  mechaniki, jak  i  prace mają ce  charakter czysto  aplikacyjny  (inż ynierski) D o  pierwszej  grupy  zaliczyć  moż na  prace  dotyczą ce  nielokalnych  teorii  oś rodków  materialnych, teorii defektów  w ciał ach stał ych, teorii oś rodków  mikropolarnych, nieliniowej  teorii sprę ż ystoś ci,  teorii  plastycz- noś ci, termodynamiki, propagacji  fal  zjawisk  wystę pują cych  w  polimerach  oraz  teorii  oś rodków  sypkich i  porowatych.  D o  drugiej  grupy  należą   prace  zajmują ce  się   wykorzystaniem  do  konkretnych  obliczeń teorii  pł yt  i  powł ok,  prace  poś wię cone  dynamice  konstrukcji,  kompozytom,  optymalizacji  i  metodzie elementów  skoń czonych. Oczywiś cie,  podział   ten  nie jest  jednoznaczny,  tak  jak  nie  jest  sprecyzowane,  gdzie  koń czy  się „ czysta"  i  dalej  «teoria»,  a  zaczyna  zastosowanie.  Przedstawiono  również  prace  doś wiadczalne. Czas  przeznaczony  na  wygł oszenie  referatu  i  dyskusję   wynosił   dla  referatów  generalnych  60  min., a  dla referatów  zwyczajnych  30 min, Był  wię c on wystarczają co  dł ugi  (w porównaniu  z czasem  do  dyskusji na  innych  konferencjach)  n a  rzetelne  przedstawienie  otrzymanych  wyników. Podczas  konferencji  panował a atmosfera  sprzyjają ca  dyskusjom  naukowym,  które  nieraz  przecią gały się   do  póź nych  godzin  nocnych. M ateriał y  z  konferencji  dostę pne  są   w  postaci  dwu  wersji  streszczeń  referatów  (polskiej i  angielskiej)  oraz  dwuję zycznego  programu  z  listą   i  adresami  uczestników. BIULETYN   INFORMACYJNY  117 Referaty  mogł y  być  wygł oszone  we  wszystkich  ję zykach  kongresowych,  jednakże  w  wię kszoś ci  pre- zentowano  prace  w ję zykach  angielskim  i  polskim. Oprócz  programu  naukowego,  organizatorzy  zapewnili  również  uczestnikom  program  socjalny. Zorganizowano  dwie wycieczki  krajoznawcze:  statkiem  po  jeziorach  oraz do G ierloża i ś w.  Lipki. D ostę pne był y  również  ł odzie  oraz  konie  do jazdy  wierzchem.  N iestety  pogoda  nie  pozwolił a  wykorzystać  w  peł ni tych  moż liwoś ci. Romuald Katowski ( W arszawa) MIĘ DZYNARODOWA  KONFERENCJA  NAPĘ DU  I  PRZEKŁADNI  ZĘ BATYCH Chicago,  28—30  wrześ nia  1977  r. Mię dzynarodowa  Konferencja  N apę du  i  Przekł adni  Zę batych  stanowił a  drugą   Mię dzynarodową Konferencję   U zę bień, zorganizowaną   pod  egidą   ASM E. Komitet N apę du i Przekł adni  Zę batych Oddział u Konferencji  Maszynowych  ASM E  przygotował   konferencję   w  ramach współ pracy  z ASME,  U SCoToMM oraz  IET SYN ECOT.  Temat  konferencji  brzmiał ; „Blisko  cztery  tysią clecia  postę pu w napę dach". Gł ów- nym  celem  konferencji  był o  przedstawienie  osią gnięć  w  dziedzinie  techniki  napę du  i  przekł adni zę batych. Podczas konferencji  przedstawiono  ogół em 81 prac, w tym  37 autorów amerykań skich  oraz 44 autorów zagranicznych,  wś ród  których  był o  18 prac  z Japonii, 9  z Wielkiej  Brytanii,  3 z  Polski,  3 z  Republiki Fe- ralnej  N iemiec, 2  z  Brazylii,  2  z  Kanady  oraz  po  1 z  Buł garii, Egiptu,  F rancji,  G recji,  Indii,  Szwajcarii i  Zwią zku  Radzieckiego.  Wszystkie  prace  z  wyją tkiem  8  (5  z  U SA  oraz  po  1 z Polski,  Japonii i  Wielkiej Brytanii)  został y  opublikowane  przed  konferencją . Przewodniczą cym  konferencji  był  dr  D .TOWSE N D   (N asa Lewis  Resaarch  Center), zaś mówcą  podczas wspólnego  obiadu  uczestników  konferencji  w  dniu  29.09.1977  był   dr  J.  H .  FURBAY  (G enerał   Motors), ś wiatowy  podróż nik, znany  ze swych wielu  mię dzynarodowych  osią gnięć  i  wystę pów  w radiu. D r  FURBAY wygł osił   ciekawy  odczyt  n t.  «Perspektywy  przemodelowania  cywilizacji  w  naszych  czasach». Konferencja  odbył a się   w  19  sesjach.  Ramowy  program  konferencji  był   nastę pują cy: 28.09.1977  r. Sesja  PTG - 1  «Wytrzymał ość  przekł adni zę batycł w. Przewodn. dr D . H .  RIMBEY  (U niversity  of South F lorida),  3  referaty. Sesja  PTG - 2  «Łań cuchy  i  pasy».  Przewodn.  S.  WORLEY  (The  G ates  Rubber  Company, D enver), 8  referatów. Sesja  PTG - 3  «Smarowanie  i  zuż ycie».  Przewodn.  A.  STRANFORD   (D resser  Industries  Inc., Orlean), 4  referaty. Sesja  PTG - 4  «G eometria  zazę bień ».  Przewodn.  R.  KASUBA  (Cleveland  State  U niversity),  4  refe- raty. 29.09.1977  r. Sesja  PTG - 5  «Wytrzymał ość  przekł adni zę batych».  Przewodn. dr A.  SBIREO (University  of  Wisconsin- M adison),  5  referatów. Sesja  PTG - 6 «Produkcja».  Przewodn. J. R.  MILLER  (Miller Associates  Inc.,  Milwaukee), 5  referatów. Sesja  PTG - 7 «H ał as przekł adni». Przewodn. D . R.  HOUSER (Ohio State U niversity),  3  referaty. Sesja  PTG - 8 «Typy przekł adni*. Przewodn. G . L.  SCOTT  (American G ear Manufacturers  Association, Arligton),  5  referatów. Sesja  PTG - 9  «D ynamika  przekł adni zę batych*.  Przewodn.  J.  R.  TROXLER  (N orthern  Arizona  U ni- versity),  5  referatów. Sesja  PTG - 10  «Smarowanie  i  zuż ycie».  Przewodn.  H .  E.  STAPH   (Southwest  Research  Institute,  San Antonio),  4  referaty. Sesja  PTG - 11  «Wytrzymał ość  powierzchniowa  zę bów».  Przewodn.  D .  W.  D U D LEY  (Solar  Turbines International,  San  D iego),  5  referatów. Sesja  PTG - 12  «Konstrukcja».  Przewodn.  E.  M.  ALMEIDA  (D ana  Corporation  F ort  Wayne),  4  re- feraty. 118  BIULETYN   INFORMACYJNY 30.09.1977  r. Sesja  PTG - 13 «Wytrzymał ość  powierzchniowa  zę bów».  Przewodn. E.  SHIPLEY  (Mechanical Techno- logy  I nc., Latham), 4  referaty. Sesja  PTG - 14  «D ynamika  przekł adni zę batych».  Przewodn.  M.  J.  D ROSJACK  (Shell  Oil  Company, H ouston),  5  referatów. Sesja  PTG - 15  «Sprzę gła  i poł ą czenia wał ów».  Przewodn.  M .  M.  CALISTRAT  (Koppers Company  Inc., Baltimore),  5  referatów. Sesja PTG - 16 «Zastosowanie przekł adni zę batych». Przewodn.  D .  L. BORD EN  (F alk C orp., Milwaukee), 3  referaty. Sesja  PTG - 17 «Sprzę gła  i  poł ą czenia wał ów».  Przewodn. Q.  W.  H E I N   (F alk  Corp., Milwaukee), 3 re- feraty. Sesja  PTG - 18  «Materialy  na  kola  zę bate».  Przewodn.  E.  T.  BERG QU IST  (Western  G ear Company, Lynwood),  3  referaty. Sesja  PTG - 19  «Przekł adnie zę bate». Przewodn. A.  TU CKER  (Solar Turbines International, San D iego), 3  referaty. W  konferencji  wzię ło udział  dwóch uczestników  z Polski: prof. M .  D I ETR I C H  i dr J.  KOWALSKI. D r  J.  KOWALSKI  przedstawił  w  ramach Sesji  PTG - 12 2  prace:  «OptymaIna synteza  dwustopniowych przekł adni  zę batych  walcowych  przy  wykorzystaniu  programowania  nieliniowego)  (publikacja  n r  77- DET- 171)  oraz  «Optymalna  synteza  dwustopniowych  przekł adni  zę batych  stoż kowo- walcowych  przy wykorzystaniu  programowania nieliniowego*  (publikacja  nr 77- D ET- 172). Prof.  M .  D IETRICH  wygł osił   w  ramach  Sesji  PTG - 14 referat  pt.  «D ynamika  przekł adni walcowych» przedstawiają cy  kompleksowe  badania  doś wiadczalne  nad  okreś leniem  współ czynnika  nadywż ki  dyna- micznej. Podkreś lić  należy  bardzo  wysoki  poziom  wygł oszonych  referatów  oraz  szczególnie  mił ą   atmosferę obrad. / .  Kowalski  (Poznań ) IN F ORM ACJE  D LA  AU TORÓW Komitet  Redakcyjny  prosi  Autorów  o uł atwienie prac readakcyjnych  przez przestrzeganie na- stę pują cych  wytycznych: 1. Prace powinny  być  napisane pismem  maszynowym  w  dwóch egzemplarzach  (oryginał + ko- pia),  n a  zwykł ym  papierze  na  pojedynczych  arkuszach  formatu  A4,  jednostronnie, z  podwójną interlinią ,  z  marginesem  4  cm z lewej  strony, stronice z  kolejną   numeracją .  Odbitki  kserograficzne nie  bę dą   akceptowane jako  oryginał . 2.  Prace powinny  być  pisane zwię ź le  i  zawierać  najistotniejszą   treść  tak,  by  obję tość  artykuł u był a  skondensowana. 3.  Wzory  i  oznaczenia  należy  wypisywać  rę cznie  lub  na  maszynie,  bardzo czytelnie,  uż ywając liter ł aciń skich i greckich. Wskaź niki  poniż ej  i wykł adniki potę g należy  pisać szczególnie  dokł adnie. 4. Praca powinna być zaopatrzona w krótkie streszczenie  (do 20 wierszy maszynopisu) w j .  pol- skim,  j .  rosyjskim  i  w  j .  angielskim.  W razie niemoż noś ci nadesł ania  streszczeń  w ję zykach  obcych, Autor  dostarcza streszczenie w  j .  polskim  z podaniem terminologii w  j .  rosyjskim  i w j .  angielskim. 5.  N umeracja  wzorów  powinna  się   wią zać  z  poszczególnymi  rozdział ami pracy  (np.  1.1,  1.2, 1.3, itd.; 2.1, 2.2, 2.3, itd.). N umery wzorów  powinny znajdować  się  w nawiasach okrą gł ych po lewej stronie  wzoru. 6.  Rysunki,  wykresy  i  fotografie  należy  wykonać  na  oddzielnych  arkuszach  w  podaniem ko- lejnych  numerów.  Obok  wł aś ciwego  tekstu,  na  marginesie  należy  podać jedynie  odnoś ny numer rysunku.  N a oddzielnym arkuszu  należy  zał ą czyć spis  podpisów  pod rysunkami.  Ostateczne wyko- nanie rysunków  obowią zuje  Redakcję . 7.  Wszystkie  rysunki,  wykresy  i  fotografie  należy  nazywać  w  tekś cie  rysunkami  (skrót  rys.), a  nie  uż ywać  okreś leń  figura,  szkic,  fotografia.  U   doł u  rysunku  (a  na  fotografiach  na  odwrocie) należy wpisać czytelnie numer rysunku, podpis pod rysunkiem  (objaś niają cy),  tytuł  pracy i  nazwisko autora. 8.  Wszystkie  tablice  (unikać zbyt  duż ych), podobnie jak  rysunki,  należy  wykonać  na  oddziel- nych  arkusza  i  numerować liczbami  arabskimi.  U   góry  każ dej  tablicy  należy  podać tytuł   objaś nia- ją cy. 9. W  tekś cie należy  na marginesie  podać sł ownie opis  oznaczeń, które  mogą   budzić  wą tpliwo- ś ci. D otyczy to pisowni mał ych i duż ych liter ł aciń skich i greckich n p .:  ni, fau, dzeta, ksi, kappa i in. 10.  Wykaz  literatury  należy  podać  wg  kolejnoś ci  cytowania  w  tekś cie,  wymieniają c:  inicjał y imion,  nazwisko  autora  (oraz współ autorów),  peł ny  tytuł   dzieł a lub  artykuł u,  tytuł   czasopisma (może być skrótami), numer zeszytu, numer tomu, rok  (w nawiasach  okrą gł ych) oraz ewent. strony. Przy  pozycjach  ksią ż kowych  należy  podać miejsce  wydania  i  rok. Pozycje  literatury  powinny mieć numerację  kolejną   (np. 1, 2 itd.), a w tekś cie, powoł ują c się  na literaturę , należy  podać numer w na- wiasie  kwadratowym. 11.  Redakcja  zastrzega  sobie  prawo  potrą cenia  z  honorarium  autorskiego  kosztów  sporzą - dzenia  nowego  maszynopisu  artykuł u lub  jego  czę ś ci  w  przypadku  nieprzestrzegania  wyż ej poda- nych  wskazówek. 12.  Autorowi  przysł uguje  bezpł atnie 25  egz.  nadbitek  pracy.  D odatkowe egzemplarze  Autor może zamówić w Redakcji  n a koszt  wł asny przy odsył aniu korekty autorskiej. 13.  Autora  obowią zuje  korekta  autorska  (szczególnie  wnikliwa  kontrola  zł oż onych wzorów), którą   należy  zwrócić  w  cią gu  5  dni  pod  adresem:  Redakcja  M ECH AN IKI TEORETYCZN EJ I  STOSOWAN EJ,  00- 049 Warszawa,  ul.  Ś wię tokrzyska  21, pokój  413. W  nastę pnym  zeszycie  okażą   się   prace: R.  I .  STEPH EN S,  Wpł yw  przecią ż eń  na  wzrost  szczelin  zmę czeniowych BjiHHHHe  n eperpy3K H   H a  pa3BH in e  ycTajiocTHBK  TpeurH H The  influence  of  overloads  on  fatigue  crack  growth M .  CH RZAN OWSKI,  Parametry  uszkodzenia  w  kontynualnej  mechanice zniszczenia napaiweipbi  noBpejKfleHHH   B  wexaHHKe  pa3pyineH ira  cnvnomHofi:  cpeflpc D amage  parameters in continual fracture  mechanics K.  KRZEM IŃ SKI, Rozkł ad ciś nień  i  noś ność  hydrodynamicznego  filmu  smarnego  w  ł oż yskach po- rowatych PacnpefleneHHe flaBJieiM H  H  Hecyman  CHOCO6HOCTŁ  cMa3oqHoro  CJIOH   B  uopHCTbrx  HOH- The  pressure  distribution  and  load  capacity  of  the hydrodynamic film  m porous  bearings J.  SZALA,  Wpł yw  sekwencji  obcią ż eń  na  trwał ość  zmę czeniową BjiiiH Kne  HCTopHH   H arp ywem i?!  n a  ycTanocTH yio  n pcjH ocTB The  effect  of load sequence on fatigue  life  - F .  ROMAN ÓW,  N aprę ż enia krytyczne  wolnopodpartych  ś cinanych  pł yt  przekł adkowych KpHTHiecKHe  HanpH>KeHHH   CBo6oflHo  onepTbrx  TpexcjiofiHtrx  miacTHH  paSoiawmjix  Ha CflBH T  ,  .  '  ' Critical  stresses  of  simply  supported  sandwich  plates  in  shear J.  Ś WID ER,  J.  Wojnarowski,  G rafy  przepł ywu  sygnał ów  w  modelowaniu  kaskadowej  struktury ukł adu  wycią gowego rpadpti  cirr- HanoB  B AK>fleJinpoBaHHH   KacKaflHoK  cipyKTypbi  no^Benuiofi  ciicreMbi Signal flow graphs  in modelling  of the cascade structure of  the lifting  system J.  Ś WID ER, J. Wojnarowski,  M etoda fikcyjnych  ź ródeł  zmiennej biegunowej jako sposób wyznaczania podatnoś ci  dynamicznej  zł oż onych ukł adów mechanicznych (J)HKTHBHbix HCTO^HHKOB  HOJEEOCHOH  nepeMeHHOft KaK cnoco6  onpeflejieHHS  flH H a- nOflaTJIH BOCTH   CJIOH