201310_PSpaw_fg98.pdf 65Przegląd sPawalnictwa 10/2013 Dariusz Fydrych Grzegorz Rogalski Jacek Tomków Jerzy Łabanowski Skłonność do tworzenia pęknięć zimnych złączy ze stali S420g2+M spawanej pod wodą metodą mokrą susceptibility to cold cracking of underwater   wet welded s420g2+M steel inż a i z yd y d inż ze o z Ro a ki m inż a ek tomk w d a inż e zy a anow ki o P – Politechnika Gdańska. a t a t The transfer of the welding process into the water en- vironment results primarily in increasing the cooling rate of the weld and growth of diffusible hydrogen content in the deposited metal. The water environment causes sig- nificant deterioration of weldability of steel, however, an appropriate welding technology allows for obtaining joints with properties similar to those made in the air. The current study assessed the usefulness of fine- grained steel after thermo-mechanical rolling used for hy- dro-technical structures requiring the underwater welding. Results of weldability technological tests shown that joints of low carbon S420G2 + M steel welded under wet condi- tions are partly sensitive to cold cracking. St e z zenie Przeniesienie procesu spawania do środowiska wod- nego skutkuje przede wszystkim zwiększeniem prędko- ści stygnięcia złącza oraz wzrostem zawartości wodoru dyfundującego w stopiwie. Środowisko wodne powoduje istotne pogorszenie spawalności stali jednak zastosowa- nie odpowiedniej technologii spawania pozwala na uzy- skanie złączy o właściwościach zbliżonych do wykonywa- nych na powietrzu. W pracy oceniono przydatność drobnoziarnistej stali po walcowaniu cieplno-mechanicznym na konstrukcje hy- drotechniczne wymagające spawania podwodnego. na podstawie wyników technologicznych prób spawalności stwierdzono, że złącza wykonane z niskowęglowej stali S420G2+M spawane w warunkach mokrych charakteryzują się częściową skłonnością do tworzenia pęknięć zimnych. t Spawanie pod wodą jest najczęściej realizowane w warunkach bezpośredniego kontaktu z wodą (metodą mokrą) przy wykorzystaniu procesu spawania elektro- dami otulonymi (111) [1-9]. Woda jako środowisko spa- wania stanowi źródło wodoru potencjalnego i powodu- je wzrost prędkości stygnięcia złączy. Z tego powodu, w porównaniu do spawania w środowisku powietrznym, spawalność stali jest znacznie ograniczona przez wyż- szą skłonność do tworzenia pęknięć zimnych [1-4, 10]. Ponadto spawanie mokre prowadzone jest zazwyczaj w warunkach ograniczonej widzialności i pogorszonej stabilności jarzenia się łuku, co również przyczynia się do powstawania niezgodności spawalniczych. Środowisko eksploatacji konstrukcji przybrzeżnych oraz morskich wymusza stosowanie stali drobnoziar- nistych o podwyższonej i wysokiej wytrzymałości, przy czym udział tych ostatnich może wynosić do 10% [11]. Pomimo coraz szerszego zastosowania wyso- kowytrzymałych stali drobnoziarnistych w literaturze brakuje informacji o ich spawalności w warunkach podwodnych, co stanowi znaczne utrudnienie w przy- padku konieczności przeprowadzenia napraw metoda- mi spawalniczymi. Pewien pogląd na to zagadnienie mogą dać powszechnie dostępne wyniki badań spa- walności stali drobnoziarnistych walcowanych cieplno- mechanicznie wykonane w środowisku powietrznym. 66 Przegląd sPawalnictwa 10/2013 Spawalność tych stali jest lepsza niż stali normalizo- wanych o zbliżonej wytrzymałości (wartości granicy plastyczności), co wynika z niższej wartości równo- ważnika węgla [12, 13]. Daje to podstawy przypusz- czeń, że stale po walcowaniu cieplno-mechanicznym będą harakteryzowały się zadowalającą spawalnością w przypadku spawania pod wodą. Hipoteza ta wyma- ga weryfikacji eksperymentalnej poprzez przeprowa- dzenie systematycznych badań spawalności różnych gatunków stali o granicy plastyczności w zakresie 355-500 MPa. adania wła ne Celem badań było określenie skłonności do tworze- nia pęknięć zimnych stali o podwyższonej wytrzyma- łości S420G2+M spawanej metodą mokrą elektrodami otulonymi. Badania zrealizowano wg następującego planu: Wykonanie złączy próbnych wg Pn-En ISO 17642-2 [14]: – ze spoinami pachwinowymi (CTS) w środowisku po- wietrznym i wodnym, – ze spoinami czołowymi (Tekken) w środowisku po- wietrznym i wodnym. Badania złączy próbnych: – badania wizualne (VT), – badania penetracyjne (PT), – badania metalograficzne makro- i mikroskopowe, – pomiary twardości, – oznaczenie ilości wodoru dyfundującego w stopiwie. Zawartość pierwiastka, % wag. C Si Mn P S Cr Mo ni Al Cu Ti B CeMIS * 0,11 0,46 1,38 0,014 0,004 0,03 – 0,01 0,04 0,00 0,005 0,001 0,35 ** 0,10 0,44 1,57 0,012 0,000 0,03 – 0,03 0,04 0,01 0,003 0,002 0,37 ta i a I Skład chemiczny stali S420G2+M ta e I Chemical composition of S420G2+M steel Do badań wykorzystana została stal konstrukcyjna S420G2+M wg Pn-En 10025-4 [15] o grubości 16 mm. Skład chemiczny stali oraz jej właściwości mechanicz- ne podano w tablicach I i II. Złącza próbne zostały wykonane zgodnie z wymo- gami normy [14] na stanowisku do spawania pod wodą na głębokości 200 mm z wykorzystaniem elektrod otu- lonych o średnicy 4mm: – spoiny mocujące: elektrody o otulinie zasadowej EB 146 firmy ESAB (wszystkie próbki), – spoiny próbne: komercyjne elektrody o otulinie ru- tylowej Omnia firmy Lincoln Electric oraz przezna- czone do spawania pod wodą elektrody o otulinie rutylowej Barracuda Gold firmy Speciality Welds. Próbki oznaczono symbolami obejmującymi nazwę próby, litery: W (spawanie pod wodą) albo P (spawanie w środowisku powietrznym) i kolejny numer. Skład che- miczny elektrod użytych do wykonania spoin próbnych został przedstawiony w tablicy III. Parametry spawania próbek CTS i Tekken na powietrzu oraz pod wodą zesta- wiono w tablicach IV i V. Biegunowość spawania przyjęto zgodnie z zaleceniami producentów elektrod. Badania wizualne i penetracyjne wszystkich złączy próbnych przeprowadzono zgodnie z zaleceniami norm [18-20] po upływie 72 godzin od zakończenia spawa- nia. W badanych próbkach stwierdzono liczne podtopie- nia, przyklejenia, nierównomierności lica i rozpryski. nie stwierdzono występowania pęknięć w złączach próbnych CTS wykonanych pod wodą, natomiast wykryto pęknie- cie w kraterze w próbce CTSP8. W próbkach Tekken podczas spawania w środowisku powietrznym pęknięcia w kraterze pojawiły się w spoinach wykonanych elektroda- mi Omnia oraz Barracuda. Podczas spawania podwodne- go elektrodami Barracuda wykryto pęknięcia w osi spoiny. Re, MPa Rm, MPa A, % 520 612 27,1 ta i a II Właściwości mechaniczne badanej stali S420G2+M wg atestu wytwórcy ta e II Mechanical properties of S420G2+M steel ta i a III Skład chemiczny elektrod, % wag. [16, 17] ta e III Chemical composition of electrodes, wt.% [16, 17] Elektroda Rodzaj otuliny C Si Mn P S Cr Cu nb Ti Omnia Rutylowa 0,07 0,5 0,5 – – – – – – Barracuda Rutylowa 0,04 0,23 0,34 0,017 0,008 0,02 0,016 0,02 0,017 67Przegląd sPawalnictwa 10/2013 nr próbki Elektroda Środowisko Bieguno-wość natężenie prądu I, A napięcie łuku U, V Czas spawania t, s Energia liniowa spawania q kJ/mm Tekken P7, P8 Omnia powietrze dodatnia 148 21 21 1,16 Tekken P11, P12 Barracuda powietrze ujemna 178 29 19,8 1,81 Tekken W8 Omnia woda dodatnia 184 26 16,3 1,38 Tekken W9, W10 Omnia woda dodatnia 184 25,8 21,4 1,80 Tekken W11, W12 Barracuda woda ujemna 184 27,8 13,2 1,20 Tekken W13, W14 Barracuda woda ujemna 184 26,5 14,8 1,28 ta i a IV Parametry spawania próbek CTS ta e IV Conditions of CTS tests ta i a V Parametry spawania próbek Tekken ta e V Conditions of Tekken tests nr. Próbki Elektroda Środowisko Biegunowość natężenie prądu I, A napięcie łuku U, V Czas spawania t, s Energia liniowa spawania q, kJ/ mm CTSP7 Omnia powietrze dodatnia 152 23 23,2 1,54 CTSP8 Omnia powietrze dodatnia 148 24 18,6 1,26 CTSP11 Barracuda powietrze ujemna 177 28 24,8 2,38 CTSP12 Barracuda powietrze ujemna 178 27 22,2 2,03 CTSW9 Omnia woda dodatnia 184 24 10 0,82 CTSW10 Omnia woda dodatnia 188 25 11,3 1,02 CTSW11 Omnia woda dodatnia 176 28 11 1,06 CTSW12 Omnia woda dodatnia 184 27 14,3 1,35 CTSW17 Barracuda woda ujemna 184 26 15 1,38 CTSW18 Barracuda woda ujemna 184 27 10,2 0,97 CTSW19 Barracuda woda ujemna 184 26 16 1,47 CTSW20 Barracuda woda ujemna 184 27 13,8 1,31 adania meta o a zne mak o ko owe Badania metalograficzne makroskopowe przepro- wadzono zgodnie z wytycznymi normy [21]. Przykła- dowe fotografie przekrojów złączy spawanych wykona- nych pod wodą przedstawiono na rysunku 1. Wyniki badań makroskopowych w większości potwierdziły wy- niki badań wizualnych i penetracyjnych ujawniając ponadto występowanie wewnętrznych niezgodności spawalniczych, takich jak pęcherze i pęknięcia zaini- cjowane w grani. adania meta o a zne mik o ko owe Badania metalograficzne mikroskopowe wykonano według normy [21]. na rysunku 2 przedstawiono typo- wą budowę strukturalną obszarów złączy spawanych z badanej stali wykonanych w warunkach mokrych. W materiale rodzimym stali obserwowano drobnoziar- nistą strukturę złożoną z ferrytu i niewielkim udzia- łem struktury perlitycznej. Występowały ziarna ferrytu o zróżnicowanej wielkości 3-10 µm, natomiast ziarna perlitu układały się pasmowo zgodnie z kierunkiem 68 Przegląd sPawalnictwa 10/2013 Ry 1 Przekroje poprzeczne złączy próbnych wykonanych pod wodą: a) CTSW10 (elektroda Omnia). Widoczny pęcherz gazowy; b) CTSW17 (elektroda Barracuda). Brak niezgodności spawal- niczych; c) TekkenW8 (elektroda Omnia). Widoczne pęknięcie w spoinie zainicjowane w grani; d) TekkenW13 (elektroda Barracu- da). Widoczne pęknięcie w spoinie zainicjowane w grani oraz pę- cherz gazowy. Traw. nital i 1 Cross sections of test joints made under water: a) CTSW10 (electrode Omnia). Visible single pore; b) CTSW17 (electrode Barra- cuda). There are no imperfections; c) TekkenW8 (electrode Omnia). Visible crack in the weld initiated in the root; d) TekkenW13 (elec- trode Barracuda). Visible crack initiated in the root and large pore. Etch. nital Ry 2 Mikrostruktura złącza ze stali S420G2+M wykonanego pod wodą; a) materiał rodzimy, b) spoina (elektroda Omnia), c) SWC obszar przegrzania. Pow. 200x i 2 Microstructure of S420G2+M steel joint welded under water; a) base material, b) weld (Omnia electrode), c) overheated zone in HAZ. Magn. 200x walcowania. Struktura spoiny składa się z ferrytu w układzie kolumnowym. W obszarze przegrzania SWC wyraźnie zaznaczone są granice byłego austeni- tu na tle których widoczny jest quasiperlit oraz iglaste struktury hartowania. Podczas obserwacji mikrosko- powych przy powiększeniu 200× nie wykryto pęknięć w badanych obszarach próbek spawanych zarówno na powietrzu, jak i pod wodą. Pomia y twa do i Pomiary twardości przeprowadzono zgodnie z nor- mą [22] sposobem Vickersa przy obciążeniu 98 n (HV10) w linii przebiegającej 2 mm poniżej lica spoin próbnych. Przykładowe rozkłady twardości na prze- krojach złączy spawanych pokazano na rysunkach 3 i 4. W tablicy VI zestawiono wyniki pomiarów w postaci twardości maksymalnych SWC badanych złączy. Twardości maksymalne w SWC złączy próbnych CTS nie przekraczały wartości granicznej 380 HV10 Ry 3 Rozkład twardości złącza próbki TekkenP8, spawanej na powietrzu i 3 Hardness distribution across TekkenP8 joint welded at the air Ry 4 Rozkład twardości złącza próbki TekkenW10 spawanej pod wodą i 4 Hardness distribution across TekkenW10 joint welded under water a) ) ) d) 69Przegląd sPawalnictwa 10/2013 przy spawaniu na powietrzu pod wodą. natomiast w przypadku próbek Tekken w złączach wykonanych pod wodą stwierdzono w linii wtopienia wartości wyż- sze od 380 HV10. Różnica twardości maksymalnych wszystkich próbek Tekken i CTS wykonanych elektro- dami Barracuda odnotowana po spawaniu w różnych środowiskach wynosiła ok. 100 HV10. zna zenie i o i wodo dy nd e o w to iwie Ilość wodoru dyfundującego w stopiwie użytych elek- trod uzyskanym w środowisku wodnym i powietrznym oznaczono metodą glicerynową [9]. Wyniki w postaci średniej z trzech pomiarów przedstawiono w tablicy 7. Stwierdzone zawartości wodoru dyfundującego w sto- piwie próbek spawanych na powietrzu i pod wodą są charakterystyczne dla elektrod o otulinie rutylowej (od- powiednio zakresy od 30 do 50 i od 40 do 100 ml/100g- Fe) [10, 13]. W rozważanym przypadku spawanie w środowisku wodnym spowodowało tylko nieznaczne zwiększenie ilości wodoru dyfundującego w stopiwie – do poziomu ok. 55 ml/100g Fe. ta i a VI Wyniki pomiarów twardości ta e VI. Results of hardness tests Próba elektroda Środowisko wodne, HV10max Środowisko powietrzne, HV10max CTS Omnia 333 314 Barracuda 376 278 Tekken Omnia 366 269 Barracuda 405 287 Gatunek elektrody Środowisko wodne HD, ml/100g Fe Środowisko po- wietrzne HD, ml/100g Fe Omnia 52,8 35,1 Barracuda 55,6 48,5 ta i a VII Wyniki pomiarów ilości wodoru dyfundującego w stopiwie ta e VII Results of determination of diffusible hydrogen content in deposited metal nr próbki Środowisko Elektroda HDśr ml/100g Fe Badania nieniszczące (VT i PT) Badania metalograficz- ne CTSP7 powietrze Omnia 35,1 brak pęknięć brak pęknięć CTSP8 powietrze Omnia pęknięcie w kraterze brak pęknięć CTSP11 powietrze Barracuda 48,5 brak pęknięć brak pęknięć CTSP12 powietrze Barracuda brak pęknięć brak pęknięć CTSW9 woda Omnia 52,8 brak pęknięć brak pęknięć CTSW10 woda Omnia brak pęknięć brak pęknięć CTSW11 woda Omnia brak pęknięć brak pęknięć CTSW12 woda Omnia brak pęknięć brak pęknięć CTSW17 woda Barracuda 55,6 brak pęknięć brak pęknięć CTSW18 woda Barracuda brak pęknięć brak pęknięć CTSW19 woda Barracuda brak pęknięć brak pęknięć CTSW20 woda Barracuda brak pęknięć brak pęknięć ta i a VIII Wyniki badań złączy CTS ta e VIII. Results of investigations of CTS joints Pod mowanie W pracy określono skłonność do tworzenia pęk- nięć zimnych złączy spawanych ze stali S420G2+M w aspekcie potencjalnej możliwości przeprowadzania napraw konstrukcji hydrotechnicznych. na podstawie wyników badań złączy próbnych typu CTS i Tekken (ta- blice VIII i IX) wykonanych przy użyciu dwóch gatunków elektrod otulonych: Omnia i Barracuda stwierdzono, że w przypadku spawania w środowisku powietrznym ba- dana stal jest dobrze spawalna zarówno w przypadku wykonywania spoin pachwinowych, jak i czołowych. Jednak podczas jej spawania pod wodą dla złączy do- czołowych następuje wzrost skłonności do tworzenia 70 Przegląd sPawalnictwa 10/2013 nr próbki Środowisko Elektroda HDśr, ml/100g Fe Badania nieniszczące (VT i PT) Badania metalograficzne Tekken P7, P8 powietrze Omnia 35,1 pęknięcie w kraterze brak pęknięć Tekken P11, P12 powietrze Barracuda 48,5 pęknięcie w kraterze brak pęknięć Tekken W8 woda Omnia 52,8 brak pęknięć pęknięcie Tekken W9, W10 woda Omnia brak pęknięć brak pęknięć Tekken W11, W12 woda Barracuda 55,6 pęknięcie pęknięcie Tekken W13, W14 woda Barracuda pęknięcie pęknięcie ta i a I Wyniki badań złączy Tekken ta e I Results of investigations of Tekken joints pęknięć zimnych w spoinie do poziomu skłonności czę- ściowej. Zweryfikowanie dokonanej oceny spawalności wymaga przeprowadzenia badań metodą ilościową, np. próbą implant wg normy [23]. Pęknięcia zimne pojawiły się w spoinach, natomiast wolna od nich była SWC. Zjawisko to jest charakte- rystyczne dla stali po obróbce cieplno-mechanicznej [12, 13]. W SWC próbek Tekken i CTS występowały struktury hartowania charakterystyczne dla złączy wykonywa- nych w warunkach dużej prędkości stygnięcia, jednak obecności pęknięć w tej strefie nie wykryto. Analiza rozkładów twardości złączy próbnych wy- kazała, że wzrost prędkości stygnięcia spowodowany przeniesieniem spawania pod powierzchnię wody był przyczyną wzrostu twardości maksymalnej o ok. 100 HV10, a pomierzone wartości znajdują się w zakresie 333-405 HV10 (tablica VI). W przypadku przyjęcia za kryterium akceptacji wymagań Pn-En ISO 15614-1 (380 HV10 dla badanej stali) wszystkie badane złącza, z wyjątkiem próbek Tekken wykonanych elektrodami Barracuda pod wodą, je spełniają [24]. Oznaczone metodą glicerynową zawartości wodo- ru dyfundującego w stopiwie zgodnie z oczekiwania- mi kwalifikują wszystkie przeprowadzone badania do wysokowodorowych procesów spawalniczych. Zmniej- szenie stopnia nawodorowania próbek w ograniczo- nym zakresie można osiągnąć poprzez zmiany para- metrów spawania [9, 10]. W praktyce większość podwodnych prac spawalni- czych wykonuje się z zastosowaniem spoin pachwino- wych, więc otrzymane wyniki są obiecujące w odnie- sieniu do realizacji napraw konstrukcji pracujących pod wodą. Ponieważ efektywną metodą poprawy spawal- ności stali w warunkach spawania podwodnego może być zastosowanie techniki ściegu odpuszczającego, dalsze badania powinny być ukierunkowane na zwery- fikowanie skuteczności tej technologii [25]. nio ki 1. na podstawie wyników technologicznych prób spawalności niskowęglowej stali drobnoziarnistej gatunku S420G2+M można stwierdzić, że: – złącza CTS wykonane elektrodami otulonymi na powietrzu i pod wodą w warunkach mokrych cha- rakteryzują się zadowalająca spawalnością, – złącza Tekken wykonane elektrodami otulonymi na powietrzu charakteryzują się zadowalająca spawalnością, jednak przeniesienie procesu pod wodę spowodowało wzrost skłonności do tworze- nia pęknięć zimnych w spoinie, co dało podstawy do oceny tej skłonności jako częściowej. 2. Przeniesienie spawania pod wodę było przyczyną wzrostu twardości maksymalnej w SWC o ok. 100 HV10, jednak w większości przypadków złącza próbne spełniają kryterium akceptacji wymagań wg normy Pn-En ISO 15614-1. 3. Wyniki pomiarów zawartości wodoru dyfundujące- go w stopiwie uzyskane w środowisku powietrznym i wodnym są typowe dla zastosowanych elektrod o otulinie rutylowej, również w aspekcie wzrostu stę- żenia wodoru w próbkach wykonanych pod wodą. 4. Dalsze badania powinny być ukierunkowane na zweryfikowanie pozytywnego wpływu spawania wielościegowego na spawalność badanej stali. 71Przegląd sPawalnictwa 10/2013 Lite at a [1] AWS D3.6M:2010 Underwater Welding Code. [2] Łabanowski J., Fydrych D., Rogalski G.: Underwater We- lding – a review. Advances in Materials Science, 3/2008. [3] Cotton H. C.: Welding under water and in the splash zone – a review. Proceedings of the International Conference „Under- water Welding”, Trondheim, norway 1983. [4] Maksimov S. Yu.: Underwater arc welding of higher strength low-alloy steels. Welding International Vol. 24, Iss. 6, June 2010, p. 449-454. [5] Rodriguez-Sanchez J. E., Rodriguez-Castellanos A., Perez- Guerrero F., Carbajal-Romero M. F., Liu S.: Offshore fatigue crack repair by grinding and wet welding. Fatigue and Frac- ture of Engineering Materials and Structures, 34/2010. [6] Pessoa E., Bracarense A., Zica E., Liu S., Perez-Guerrero F.: Porosity variation along multi-pass underwater wet welds and its influence on mechanical properties. Journal of Mate- rials Processing Technology. Vol. 179, Issues 1–3, 20 Octo- ber 2006, pp. 239–243. [7] Liu D., Zhang H., Yang K., Tang D., Feng J.: Microstructure evolution of HAZ in the multi-pass underwater wet welded joints. China Welding Vol. 22, no. 1, 2013, p. 30-34. [8] Fydrych D., Łabanowski J., Rogalski G.: Weldability of high strength steels in wet welding conditions. Polish Maritime Research Vol. 20, Iss. 2, 2013, p. 67-73. [9] Fydrych D., Rogalski G.: Effect of shielded-electrode wet we- lding conditions on diffusion hydrogen content in deposited metal. Welding International Vol. 25, Iss. 3, March 2011, p. 166-171. [10] Fydrych D.: Pękanie zimne stali spawanej w środowisku wodnym. Przegląd Spawalnictwa 10/2012. [11] Ćwiek J.: niszczenie wodorowe stali spawalnych o wyso- kiej wytrzymałości. Wydawnictwo Politechniki Gdańskiej, Gdańsk 2006. [12] Brózda J.: Stale konstrukcyjne i ich spawalność. Instytut Spawalnictwa. Gliwice 2009. [13] Tasak E.: Spawalność stali. Wydawnictwo Fotobit. Kraków 2002. [14] Pn-En ISO 17642-2:2005 Spawalnictwo. Badania niszczące spoin w metalach. Badania pękania na zimno złączy spawa- nych. Metody spawania łukowego. Cześć 2: Próby z utwier- dzeniem własnym. [15] Pn-En 10025-4:2007 Wyroby walcowane na gorąco ze stali konstrukcyjnych. Część 4: Warunki techniczne dostawy spa- walnych stali konstrukcyjnych drobnoziarnistych po walco- waniu termomechanicznym. [16] http://www.lincolnelectric.com/ [17] http://www.specialwelds.com/ [18] Pn-En ISO 17637:2011 Badania nieniszczące złączy spa- wanych. Badania wizualne złączy spawanych. [19] Pn-En 571-1:1999 Badania nieniszczące. Badania penetra- cyjne. Zasady ogólne. [20] Pn-En ISO 23277:2010 Badanie nieniszczące spoin. Bada- nie penetracyjne spoin. Poziomy akceptacji. [21] Pn-En 1321:2000 Spawalnictwo. Badania niszczące meta- lowych złączy spawanych. Badania makroskopowe i mikro- skopowe złączy spawanych. [22] Pn-En 1043-1:2000 Spawalnictwo. Badania niszczące me- talowych złączy spawanych. Próba twardości. Próba twardo- ści złączy spawanych łukowo. [23] Pn-En ISO 15614-1:2008 Specyfikacja i kwalifikowanie technologii spawania metali. Badanie technologii spawania. Część 1: Spawanie łukowe i gazowe stali oraz spawanie łu- kowe niklu i stopów niklu. [24] Pn-En ISO 17642-3:2005 Spawalnictwo. Badania nisz- czące spoin w metalach. Badania pękania na zimno złączy spawanych. Metody spawania łukowego. Cześć 3: Badania z obciążeniem zewnętrznym. [25] Fydrych D., Łabanowski J.: Zastosowanie techniki ściegu odpuszczającego do spawania mokrego. Przegląd Spawal- nictwa 2/2013. Imię i nazwisko Kontakt do osoby zamawiającej: Adres nIP amawiam k i żk Plany spawania - teoria i praktyka w Redak i P ze d S awa ni twa w i o i e z Cena 1 egzemplarza książki Jacka Słani: P any awania - teo ia i aktyka 80 zł (w tym 5% VAT) r r r r r R a C a P ze d S awa ni twa a SI P ul. Świętokrzyska 14a, 00-050 Warszawa tel.: 22 827 25 42, faks: 22 336 14 79 e-mail: pspaw@ps.pl łaty na eży dokona na a nek ankowy Bank BPH S.A. Oddział w Warszawie 45 1060 0076 0000 3200 0043 1836 Podpis Firma N N N Oświadczam, że jestem podatnikiem Vat i upoważniam firmę do wystawienia faktury bez podpisu